프레임의 주요 요소는 프레임입니다. 이는 기둥과 덮개(보 또는 트러스, 긴 바닥재 등)의 하중 지지 구조로 구성됩니다. 이러한 요소는 금속 내장 부품, 앵커 볼트 및 용접을 사용하여 노드에서 힌지 방식으로 연결됩니다. 프레임은 공장에서 제작된 표준 요소로 조립됩니다. 다른 프레임 요소로는 기초, 스트래핑, 크레인 빔 및 서까래 구조가 있습니다. 이는 프레임의 안정성을 보장하고 건물 벽과 랜턴에 작용하는 바람의 하중과 크레인의 하중을 흡수합니다.
단층 산업용 건물의 프레임 구성 요소
예를 들어, 오버헤드 크레인이 장착된 단일 경간 건물입니다(그림 1).
프레임은 다음과 같은 주요 요소로 구성됩니다.
- 건물을 따라 W 계단에 위치한 기둥; 기둥의 주요 목적은 크레인 빔과 지붕을 지지하는 것입니다.
- 기둥 위에 직접 놓이고(그 피치가 기둥의 피치와 일치하는 경우) 덮개(서까래* 빔 또는 트러스)의 하중 지지 구조로 함께 프레임의 가로 프레임을 형성합니다.
- 덮개의 내 하중 구조의 피치가 기둥의 피치 (예 : 6 및 12m)와 일치하지 않는 경우 세로 평면에 위치한 하위 서까래 구조 (보 또는 트러스 형태)는 다음과 같습니다. 프레임에 도입되어 중간체를 지원합니다. 내하중 구조기둥 사이에 위치한 코팅 (그림 1, b).
- 일부 (드문) 경우, 도리(purlin)가 프레임에 포함되어 코팅의 하중 지지 구조에 놓이고 1.5 또는 3m 거리에 위치합니다.
- 기둥과 기둥으로 지지되는 크레인 빔 내하중 경로오버헤드 크레인. 오버헤드 또는 플로어 크레인이 있는 건물에서는 크레인 빔이 필요하지 않습니다.
- 기둥 기초 위에 놓여 건물의 외벽을 지지하는 기초 빔입니다.
- 기둥에 고정되어 개별 계층을 지지하는 스트래핑 빔 외벽(전체 높이에 걸쳐 기초 빔 위에 놓이지 않는 경우)
- 외벽 평면에서 프레임의 주 기둥 사이의 거리가 12m 이상인 경우 및 건물 끝 부분에 보조 기둥 (목골 구조)을 설치하여 건축을 용이하게합니다. 벽.
쌀. 1. 단층 단경간 건물의 골조(도표):
a - 코팅의 기둥 간격과 하중지지 구조가 동일합니다. b - 기둥의 간격과 코팅의 하중지지 구조가 동일하지 않습니다. 1 - 열; 2 - 코팅의 내 하중 구조; 3 - 서까래 구조; 4 -- 실행; 5 - 크레인 빔; 6 - 기초 빔; 7 - 스트래핑 빔; c - 기둥의 세로 연결; 9 - 코팅의 세로 방향 수직 연결; 10 - 코팅의 가로 수평 연결; 11 - 코팅의 세로 방향 수평 연결.
강철 프레임에서 스트래핑 빔도 반목재로 분류됩니다(그림 2, a). 프레임 전체는 크레인, 바람 및 기타 하중의 영향을 받아 안정적이고 안정적으로 작동해야 합니다.
쌀. 2 반 목재 계획
a - 세로 벽 반 목재, b - 끝 반 목재, 1 - 주 기둥, 2 - 반 목재 기둥, 3 - 반 목재 크로스바, 4 - 지붕 트러스
크레인 빔을 통해 편심률이 큰 기둥으로 전달되는 브리지 크레인(그림 3)의 수직 하중 P는 다음과 같은 원인이 됩니다. 편심 압축그것이 위치한 열 지금은크레인 다리.
쌀. 3. 오버헤드 크레인 다이어그램
1 - 크레인 치수, 2 - 트롤리, 3 - 크레인 브리지, 4 - 후크, 5 - 크레인 휠; 6 - 크레인 레일; 7 - 크레인 빔; 8 - 열
크레인 브릿지를 따라(경간을 가로질러) 이동할 때 오버헤드 크레인 트롤리의 제동은 동일한 기둥에 작용하는 수평 횡 제동력 T1을 생성합니다.
스팬을 따라 이동할 때 오버헤드 크레인 전체의 제동은 기둥 열을 따라 작용하는 종방향 제동력 T2를 생성합니다. 오버헤드 크레인의 리프팅 용량은 650톤 이상이므로 프레임에 전달되는 하중은 매우 큽니다. 매달린 크레인은 덮개의 하중 지지 구조에 매달린 트랙을 따라 이동하며 이를 통해 하중을 기둥으로 전달합니다.
다양한 풍향의 풍하중은 가로 및 세로 방향 모두에서 프레임에 작용할 수 있습니다.
설치 중 개별 프레임 요소의 안정성과 프레임에 다양한 하중이 가해질 때 공동 공간 작동을 보장하기 위해 연결이 프레임에 도입됩니다.
단층 건물의 주요 프레임 연결 유형
1. 종방향 연결크레인의 세로 제동과 바람의 세로 작용 동안 세로 방향의 안정성과 조인트 작업을 보장하는 기둥은 프레임 길이의 끝이나 중간에 설치됩니다.
세로 평면에 있는 나머지 기둥의 안정성은 수평 세로 프레임 요소(크레인 빔, 스트래핑 빔 또는 특수 스페이서)를 사용하여 버팀 기둥에 고정함으로써 달성됩니다.
이 유형의 연결은 설계 중인 건물의 요구 사항에 따라 다양한 디자인을 가질 수 있습니다. 가장 간단한 것은 교차 연결입니다(그림 4, a). 장비 설치를 방해하거나 통로의 간격을 자르는 경우(그림 4, b) 포털 연결로 교체됩니다.
크레인 없는 건물에서 작은 키그러한 연결은 필요하지 않습니다. 모든 경우에 가로 방향의 기둥 작동은 이 방향의 큰 단면적 치수와 기초에 대한 견고한 고정으로 보장됩니다.
그림 4. 계획 수직 연결열을 따라. 1 - 기둥, 2 - 덮음, 3 - 연결, 4 - 통로
2. 코팅의 종방향 수직 연결, 기둥에 대한 부착이 힌지로 간주되기 때문에 기둥 덮개의 하중 지지 구조(트러스)의 수직 위치의 안정성을 보장하며 프레임 끝에 위치합니다. 나머지 트러스의 안정성은 수평 스트럿을 사용하여 버팀 트러스에 부착함으로써 달성됩니다.
3. 가로 가로 연결, 종방향 굽힘에 대한 트러스의 압축된 상부 현의 안정성을 보장하는 이 프레임은 프레임의 끝에 위치하며 인접한 두 트러스의 상부 현을 수평면에서 견고한 단일 구조로 결합하여 형성됩니다. 나머지 트러스의 상부 현의 안정성은 스페이서(또는 둘러싸는 덮개 요소)를 사용하여 상부 현 평면의 버팀 트러스에 부착함으로써 달성됩니다.
4. 코팅의 세로 방향 수평 연결, 트러스의 하단 현 수준에서 외벽을 따라 위치합니다.
세 가지 유형의 코팅 연결은 모두 개별 평면을 결합하도록 고안되었습니다. 내하중 요소수직면에서만 견고한 덮개를 크레인과 풍하중의 국지적 수평 하중을 흡수하여 프레임 기둥 사이에 분배하는 변경 불가능한 단일 공간 구조로 만듭니다.
단층 산업 건물의 프레임은 대부분 프리캐스트 철근 콘크리트로 세워지며 철골 구조는 특히 큰 하중, 스팬 또는 철근 콘크리트 사용을 부적절하게 만드는 기타 조건이 있는 경우에만 허용됩니다. 철근 콘크리트 구조물의 강철 소비량은 강철 구조물보다 적습니다. 기둥 - 2.5-3 배; 코팅 농장에서 - 2-2.5 배. 한 층에 있는 산업 건물의 종류.
그러나 동일한 용도의 철골과 철근콘크리트 구조물의 가격은 약간씩 차이가 있으며 현재 프레임은 주로 철골로 제작됩니다.
위에서 설명한 가장 완전하고 명확한 형태의 복잡한 연결은 강철 프레임에서 발견됩니다. 개별 요소특히 강성이 낮습니다. 철근 콘크리트 프레임의 더 큰 요소도 더 큰 강성을 갖습니다. 따라서 철근 콘크리트 프레임에는 특정 유형의 연결이 없을 수 있습니다. 예를 들어, 랜턴이 없고 내력 구조, 빔 형태의 덮개 및 대형 패널 슬래브로 만들어진 바닥이 있는 건물에서는 덮개에 연결이 이루어지지 않습니다.
모놀리식 철근 콘크리트 프레임(국내에서는 매우 드뭅니다)에서는 노드에서 프레임 요소의 견고한 연결과 많은 요소 질량으로 인해 모든 유형의 연결이 필요하지 않습니다.
연결은 대부분 압연 프로파일에서 금속으로 만들어집니다. 철근 콘크리트 프레임에는 주로 스페이서 형태의 철근 콘크리트 연결부도 있습니다.
다중 경간 건물의 프레임은 주로 덮개와 크레인 빔을 지지하는 내부 중간 기둥이 있다는 점에서 단일 경간 건물의 프레임과 다릅니다. 기둥 내부 열을 따라 기초 빔은 지지용으로만 설치됩니다. 내부 벽, 끈으로 묶는 것-키가 클 때. 연결은 단일 경간 건물과 동일한 원리에 따라 설계되었습니다.
계절별 온도 변동으로 인해 프레임 구조에 열 변형이 발생합니다. 긴 길이프레임과 상당한 온도 차이는 매우 중요할 수 있습니다. 예를 들어, 프레임 길이가 100m이고 선형 팽창 계수 α = 0.00001이고 온도 차이가 50°(여름에는 +20°에서 겨울에는 -30°까지)입니다. 즉, 야외에 위치한 구조물의 경우 변형은 100 0 .00001 50 = 0.05m - 5cm입니다.
기초에 견고하게 부착된 기둥은 수평 프레임 요소의 자유로운 변형을 방지합니다.
이러한 이유로 인해 구조물에 심각한 응력이 발생하는 것을 방지하기 위해 프레임은 신축 조인트를 통해 지상 부분에서 별도의 독립 블록으로 분할됩니다.
건물의 길이와 폭을 따라 프레임의 신축 조인트 사이의 거리는 기후 온도 변동으로 인해 프레임 요소에 발생하는 힘을 무시할 수 있도록 선택됩니다.
다양한 재료로 만들어진 프레임의 확장 조인트 사이의 최대 거리는 SNiP에 의해 30m(개방형 모놀리식) 범위로 설정됩니다. 철근 콘크리트 구조물) 최대 150m(가열 건물의 강철 프레임).
평면이 건물의 스팬에 수직인 확장 조인트를 가로라고 하고, 인접한 두 스팬을 분리하는 조인트를 세로라고 합니다.
확장 조인트의 디자인은 다양합니다. 가로 이음매는 항상 한 쌍의 기둥을 설치하여 수행되고, 세로 이음매는 한 쌍의 기둥을 설치하고(그림 5, a) 이동식 지지대(그림 5, b)를 설치하여 인접 온도의 코팅 구조의 독립적인 변형을 보장합니다. 블록. 신축이음을 통해 별도의 블록으로 분리된 프레임에서는 독립된 프레임처럼 각 블록에 연결부가 설치됩니다.
그림 5. 세로 옵션 확장 조인트
a - 두 개의 기둥, b - 이동식 지지대, 1 - 빔, 2 - 테이블, 3 - 기둥, 4 - 롤러
프레임에는 건물의 주요 볼륨 내부에 때때로 필요한 작업 플랫폼의 내 하중 구조도 포함됩니다 (건물의 주요 구조에 연결된 경우).
작업 플랫폼 구조는 기둥과 그 위에 놓인 바닥으로 구성됩니다. 기술적 요구사항에 따라 작업 플랫폼은 하나 또는 여러 레벨에 위치할 수 있습니다(그림 6).
쌀. 6. 다단계 작업 플랫폼.
따라서 단층 및 다층 산업 건물을 건설하는 동안 일반적으로 내 하중 재료가 사용됩니다. 프레임 시스템. 프레임은 산업용 건물의 합리적인 배치를 가장 잘 구성할 수 있게 하며(지지대가 없는 넓은 공간을 확보하기 위해) 산업용 건물이 작동 중에 받는 상당한 동적 및 정적 하중을 흡수하는 데 가장 적합합니다.
동영상 - 단계별 조립금속 구조물
많은 사람들이 알고 있듯이 금속 프레임은 프레임 패널 건물의 주요 구조입니다. 이는 보, 트러스, 반목재, 스트럿 등 다양한 구조 요소로 구성됩니다. 이번 리뷰에서는 연결과 같은 구조적 요소를 살펴보겠습니다.
금속 결합은 금속 프레임의 세로 및 가로 방향 전체 안정성을 위해 고안되었으므로 중요성이 상당히 높습니다. 이는 바람으로 인해 프레임에 가해지는 주요 수평 하중에 대응합니다. 여기서 가장 큰 효과는 부식방지 소재를 사용할 때 눈에 띕니다. 어떤 요소와 재료를 고려해야 합니까? 사이딩 시리즈 "Mitten" 및 제조업체의 모든 유형의 사이딩. 유리 섬유 정화조는 주거 부문이나 수리 및 개선이 계획된 시골집의 하수도에도 중요합니다. 덕분에 긍정적인 결과를 얻을 수 있었습니다. 그리고 물론 중요한 것은 기초 작업, 토지 활동이 선행됩니다. 어떤 것을 강조해야 할까요? 우물 드릴링, 수처리 및 물 공급 일년 내내- 이 모든 것은 관련이 있습니다 산업용 건물. 그러나 부동산 개체는 모두 흥미 롭습니다. 부동산 패션 덕분에 편리한 조건에서 새 건물에 아파트를 구입할 수 있습니다. 그 이유는 무엇입니까? 거대한 선택. 개발자가 만든 모스크바의 새로운 건물. 수수료가 없습니다.
금속 프레임에는 크로스, 코너, 포털의 세 가지 연결 유형이 있습니다. 오늘날 이러한 제품은 특히 Eurostandard 브랜드의 장비를 생산하는 기업에서 쉽게 구입할 수 있습니다. 이런 제품은 인터넷에서도 구매 가능합니다. 전문가들에 따르면 건설 온라인 상점을 만드는 데 드는 비용은 저렴하므로 하드웨어거기에서 구매하는 것이 매우 유익합니다. 에너지 감사는 계산에 관계없이 비용을 추정하는 데 도움이 됩니다.
크로스 타이는 타이의 요소가 길이 중간에서 서로 교차하고 부착되는 고전적이고 간단한 옵션을 나타냅니다. 전문가가 지적한 바와 같이 이러한 기술은 설치 중에 자주 사용됩니다. 다용도실그리고 구조. 주목할 점은 무엇입니까? 마른 벽장을 갖춘 캐빈 및 컨테이너. 전문가에 따르면 화장실 캐빈에는 넓은 범위. 현재 그들은 매우 인기가 있습니다. 실습에서 알 수 있듯이 여기서만 필요합니다. 내구성 있는 설치 금속 문 4시간 안에 기존 현대화를 완료하면 이러한 구조에 대한 탁월한 기술 솔루션이 될 것입니다. 이는 외관에도 적용됩니다. 합리적인 접근으로 서둘러 구매하세요 외관 열 패널클링커와 가벼운 타일특별한 가격으로! 이를 위해 자동차를 주문하십시오. 앞으로! 자동차 대출은 자동차 구입과 거의 비슷합니다. 법률자문여기에도 적합합니다.
코너 버팀대는 일반적으로 작은 범위에 사용되며 여러 부품이 일렬로 배열됩니다. 교차 링크보다 높이가 더 작습니다. 물론 여기를 사용하는 것이 좋습니다 단열재. 오늘날 이것은 문제가 되지 않습니다. 유리한 조건으로 "기술적" 단열재를 구매하도록 요구하는 일부 회사의 광고 애플리케이션을 살펴보십시오. 최고의 충전재! 그리고 전문가들에 따르면 이것이 올바른 건설 접근 방식입니다.
포털 연결은 작업 영역 측면에서 가장 큽니다. 그들은 U 자 모양을 가지며 해당 범위에서 적용됩니다. 금속 프레임창문이나 문 개구부 또는 가구 요소가 제공되는 곳. 가구 제조사의 모든 비밀을 알아보세요: 가구를 갖춘 맞춤형 주방 개별 주문. 주문할 수 있는 원룸 및 복합 아파트의 훌륭한 개조 공사도 있습니다.
연결을 만드는 데 사용되는 것에 대해 이야기하면 대부분 모서리 또는 구부러진 정사각형 또는 직사각형 프로파일이며 덜 자주 채널 또는 I 빔입니다.
기존의 연결용 프레임 중에서 볼트 연결이 기술적으로나 구조적으로 가장 효율적이고 설치가 편리하기 때문에 가장 적합합니다.
금속 프레임의 규칙에 따라 연결은 설계되는 구조물의 세로 방향과 끝 부분을 따라 가로 방향으로 위치합니다. 이 경우 우리 얘기 중이야수직 금속 결합에 대해. 일상생활에서도 많은 시스템에 사용됩니다. 무엇을 예로 들 수 있나요? 전기 시스템증기 발생기와 에어컨 - 이것은 독특한 조합입니다. 이것은 매우 인기 있는 현대 기술 장치입니다.
때로는 금속 프레임의 구조 설계에 수평 연결을 사용해야 하는 경우도 있습니다. 대부분의 경우 이는 일반적인 기둥의 경우 스팬이 길고 높이가 상당한 대규모로 발생합니다. 여기서 수평 연결은 일반적으로 십자형이며 트러스 사이의 세로 범위에 연속적으로 여러 모듈에 위치하며 항상 대형 금속 프레임용으로 설계됩니다.
금속 프레임의 금속 연결 지정은 일반적으로 두꺼운 점선이 사용됩니다.
수직 치수
Ho ≥ H 1 + H 2 ;
N 2 ≥ N k + f + d;
d = 100mm;
전체 높이기둥
랜턴 크기:
· Hf = 3150mm.
수평 치수
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
여기서 B 1 = 조정에 따라 300mm입니다. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- 랜턴 연결;
- 반목조 연결.
3. 
프레임에 가해지는 하중을 수집합니다.
3.1.1.
크레인 빔에 하중이 가해집니다.
리프팅 용량이 Q = 32/5톤인 두 개의 크레인에 대한 12m 범위의 크레인 빔. 크레인의 작동 모드는 5K입니다. 건물의 경간은 30m입니다. 빔 재료 C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (두께 t ≤ 20 mm); Rs = 14kN/cm2.
크레인 Q = 32/5 t의 경우 조정에 따른 중간 작동 모드. 1 휠에 가해지는 가장 큰 수직 힘 F k n = 280 kN; 카트 중량 G T = 85 kN; 크레인 레일 유형 - KR-70.
중형 크레인의 경우 유연한 크레인 서스펜션이 있는 크레인의 경우 휠에 가해지는 횡방향 수평 힘:
T n = 0.05*(Q + G T)/n o = 0.05(314+ 85)/2= 9.97 kN,
여기서 Q는 크레인의 정격 부하 용량(kN)입니다. G t – 카트 무게, kN; n o – 크레인 한쪽의 바퀴 수.
크레인 휠에 가해지는 힘의 계산된 값:
F k = γ f * k 1* F k n =1.1*1*280= 308 kN;
T k = γ f *k 2 *T n = 1.1*1*9.97 = 10.97 kN,
여기서 γ f = 1.1 - 크레인 하중에 대한 신뢰도 계수;
k 1 , k 2 =1 - 크레인이 고르지 않은 트랙과 레일 조인트, 테이블을 따라 이동할 때 하중의 충격 특성을 고려한 동적 계수입니다. 15.1.
테이블
| 로드 번호 | 하중과 힘의 조합 | Ψ 2 | 랙 섹션 | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| 중 | N | 큐 | 중 | N | 중 | N | 중 | N | 큐 | ||||||||||||||||
| 끊임없는 | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| 눈 | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| D최대 | 왼쪽 기둥에 | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | 오른쪽 기둥에 | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| 티 | 왼쪽 기둥에 | ±8.7 | ±16.2 | ±76.4 | ±76.4 | ±186 | ±16.2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7.8 | ±14.6 | ±68.8 | ±68.8 | ±167.4 | ±14.6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | 오른쪽 기둥에 | ±60.5 | ±9.2 | ±12 | ±12 | ±133.3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54.5 | ±8.3 | ±10.8 | ±10.8 | ±120 | ±8.1 | |||||||||||||||||||
| 바람 | 왼쪽 | ±94.2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84.8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | 오른쪽 | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M 최대 N 대응 | Ψ 2 = 1 | 하중 수 | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 노력 | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| 노력 | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N resp. | Ψ 2 = 1 | 하중 수 | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| 노력 | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| 노력 | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M resp. | Ψ 2 = 1 | 하중 수 | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| 노력 | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| 노력 | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi -M resp. | Ψ 2 = 1 | 하중 수 | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| 노력 | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| 노력 | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi -M resp. | Ψ 2 = 1 | 하중 수 | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| 노력 | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi + M resp. | Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| 노력 | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Qma | Ψ 2 = 0.9 | 하중 수 | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| 노력 | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. 산업용 건물의 계단식 기둥 계산.
3.4.1. 초기 데이터:
크로스바와 기둥 사이의 연결은 견고합니다.
계산된 힘은 표에 표시되어 있습니다.
기둥 상단의 경우
섹션 1-1에서 N = 170kN, M = -315kNm, Q = 52kN;
섹션 2-2에서: M = -147 kNm.
칼럼 하단의 경우
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm(굽힘 모멘트는 크레인 분기에 추가 하중을 추가합니다)
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm(굽힘 모멘트는 외부 분기에 추가 하중을 추가합니다)
Q 최대 = 89kN.
/I n = 1/5에서 기둥 I의 상부 및 하부 강성 비율;
기둥 재료 – 강철 등급 C235, 기초 콘크리트 등급 B10;
부하 신뢰도 계수 γ n =0.95.
외부 가지의 기초.
필요한 슬래브 면적:
A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0.54 = 2232 cm 2;
Rf = γRb ≒ 1.2*0.45 = 0.54kN/cm 2 ; R b = 0.45 kN/cm 2 (B7.5 콘크리트) 표. 8.4..
설계상의 이유로 2의 슬래브 돌출부는 최소 4cm가 되어야 합니다.
그런 다음 B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53cm, B = 55cm를 취합니다.
Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40.6cm, L = 45cm를 취합니다.
pl. = 45*55 = 2475cm 2 > A pl.tr = 2232cm 2.
슬래브 아래 콘크리트의 평균 응력:
σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0.49kN/cm2.
가지의 무게 중심을 기준으로 횡단의 대칭 배열 조건에서 클리어런스의 횡단 사이의 거리는 다음과 같습니다.
2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1.4 – 4.2) = 24.4 cm; 트래버스 두께가 12mm이고 1 = (45 – 24.4 – 2*1.2)/2 = 9.1cm입니다.
· 굽힘 모멘트를 결정합니다. 별도의 영역석판:
플롯 1(캔틸레버 돌출부 c = c 1 = 9.1 cm):
M 1 = σ f s 1 2 /2 = 0.49 * 9.1 2 /2 = 20 kNcm;
섹션 2(캔틸레버 돌출부 c = c 2 = 5cm):
M 2 = 0.82*5 2 /2 = 10.3kNcm;
섹션 3(4면에서 지지되는 슬래브): b/a = 52.3/18 = 2.9 > 2, α = 0.125):
M 3 = ασ f a 2 = 0.125*0.49*15 2 = 13.8 kNcm;
섹션 4(네 면에서 지지되는 슬래브):
M 4 = ασ f a 2 = 0.125*0.82*8.9 2 = 8.12 kNcm.
계산을 위해 M max = M 1 = 20 kNcm을 받아들입니다.
· 필요한 슬래브 두께:
t pl = √6M 최대 γ n /R y = √6*20*0.95/20.5 = 2.4cm,
여기서 R y = 205 MPa = 20.5 kN/cm 2 두께가 21 - 40 mm인 강철 Vst3kp2의 경우.
tpl = 26mm(2mm는 밀링 여유분)를 사용합니다.
트래버스의 높이는 기둥 가지에 트래버스를 부착하기 위한 솔기를 배치하는 조건에 따라 결정됩니다. 안전 여유를 확보하기 위해 4개의 필렛 용접을 통해 가지의 모든 힘을 트래버스로 전달합니다. Sv – 08G2S 와이어를 사용한 반자동 용접, d = 2 mm, k f = 8 mm. 필요한 솔기 길이가 결정됩니다.
l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0.95/4*0.8*17 = 21 cm;
난 승< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
우리는 htr = 30cm를 사용합니다.
트래버스 강도 확인은 중앙 압축 기둥과 동일한 방식으로 수행됩니다.
크레인 분기 고정용 앵커 볼트 계산(N min =368 kN; M=324 kNm).
앵커 볼트의 힘: F a = (M- N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145.8 = 81 kN.
강철로 만들어진 볼트의 필요한 단면적 Vst3kp2: R va = 18.5 kN/cm 2 ;
A v.tr = F a γ n / R va =81*0.95/18.5=4.2 cm 2 ;
우리는 2개의 볼트 d = 20 mm, A v.a = 2 * 3.14 = 6.28 cm 2를 사용합니다. 외부 가지의 앵커 볼트에 가해지는 힘은 더 적습니다. 설계상의 이유로 동일한 볼트를 허용합니다.
3.5. 트러스 트러스의 계산 및 설계.
초기 데이터.
트러스로드 재질은 강종 C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm), 거셋 재질은 C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm) ;
트러스 요소는 각도로 만들어집니다.
코팅 무게에 따른 하중(랜턴 무게 제외):
g cr ’ = g cr – γ g g 배경 ′ = 1.76 – 1.05*10 = 1.6 kN/m 2 .
프레임 계산과 달리 랜턴의 무게는 랜턴이 실제로 트러스 위에 놓이는 위치에서 고려됩니다.
랜턴 g 배경의 수평 투영의 단위 면적당 랜턴 프레임의 질량 ' = 0.1 kN/m 2 .
벽의 단위 길이당 측벽 및 유리의 질량 g b.st = 2 kN/m;
d-계산된 높이, 벨트 축 사이의 거리(2250-180=2.07m)
절점력(a):
F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1.6*6*2= 19.2 kN;
F 3 = g cr ' Bd + (g 배경 ' 0.5d + g b.st) B = 1.6*6*2 + (0.1*0.5*2 + 2)*6 = 21.3 kN;
F 4 = g cr ' B(0.5d + d) + g 배경 ' B(0.5d + d) = 1.6*6*(0.5*2 + 2) + 0.1*6*( 0.5*2 + 2) = 30.6 kN.
지원 반응: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19.2 + 19.2 + 21.3 + 30.6/2 = 75kN.
S = Sgm= 1.8m.
절점력:
적설량의 첫 번째 옵션 (b)
F 1s = F 2s =1.8*6*2*1.13=24.4 kN;
F 3s = 1.8*6*2*(0.8+1.13)/2=20.8kN;
F 4s = 1.8*6*(2*0.5+2)*0.8=25.9kN.
지원 반응: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24.2+20.8+25.9/2=82.5 kN.
적설량의 두 번째 옵션 (c)
F 1 s ' = 1.8*6*2=21.6 kN;
F 2 s' = 1.8*6*2*1.7=36.7kN;
F 3 s ' = 1.8*6*2/2*1.7=18.4 kN;
지원 반응: . F′ As = F1s' + F2s' + F3s' =21.6+36.7+18.4=76.7kN.
프레임 순간에서 로드합니다(표 참조)(d).
첫 번째 조합
(조합 1, 2, 3*,4, 5*): M 1 최대 = -315 kNm; 콤비네이션 (1, 2, 3, 4*, 5):
M 2 해당 = -238 kNm.
두 번째 조합(적설량 제외):
M 1 = -315-(-60.9) = -254kNm; M 2 해당 = -238-(-60.9) = -177kNm.
솔기 계산.
| 로드 번호 | 부분 | [N], kN | 밑단을 따라 솔기 | 깃털 솔기 | ||||
| N 회전, kN | Kf, cm | 엘 승 , cm | N p, kN | kf, cm | 엘 승 , cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0.75N = 211 0.7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0.25N = 71 0.3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
사용된 참고문헌 목록.
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수직 치수
우리는 구조 다이어그램과 레이아웃을 선택하여 단층 산업용 건물의 프레임 설계를 시작합니다. 바닥 수준에서 건설 트러스 바닥까지의 건물 높이 H o:
Ho ≥ H 1 + H 2 ;
여기서 H 1은 H 1 = 16m로 지정된 바닥 수준에서 크레인 레일 헤드까지의 거리입니다.
H 2 – 크레인 레일의 머리부터 코팅의 건물 구조 바닥까지의 거리로 다음 공식으로 계산됩니다.
N 2 ≥ N k + f + d;
여기서 Hk는 오버헤드 크레인의 높이입니다. N k = 2750mm 조정 1
f - 스팬에 따른 코팅 구조의 처짐을 고려한 크기, f = 300mm;
d - 크레인 트롤리의 상단 지점과 건물 구조,
d = 100mm;
H 2 = 2750 +300 +100 = 3150mm, 허용 – 3200mm(H 2는 200mm의 배수로 간주되므로)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, 허용 – 19200 mm (H 2는 600 mm의 배수로 간주되므로)
기둥 상단 높이:
· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm. 최종 크기는 크레인 빔을 계산한 후 지정됩니다.
기둥 베이스를 바닥으로부터 1000mm 아래로 매설했을 때 기둥 하부의 높이
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380mm.
전체 열 높이
· H = N in + N n = 4820+ 15380 = 20200mm.
랜턴 크기:
높이 1250mm, 측면 높이 800mm, 처마 장식 높이 450mm의 한 층에 유약이 있는 폭 12m의 랜턴을 허용합니다.
N fnl. = 1750 +800 +450 =3000mm.
· Hf = 3150mm.
구조도건물 프레임은 그림에 표시됩니다.
수평 치수
기둥 간격이 12m이므로 내하력은 건물 높이인 32/5t입니다.< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h in = a + 200 = 250 + 200 = 450mm
h(분) = N(/12) = 4820/12 = 402mm< h в = 450 мм.
l 1의 값을 결정합시다.
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
여기서 B 1 = 조정에 따라 300mm입니다. 1
l 1 = 750mm(250mm의 배수)를 사용합니다.
기둥 하단 부분의 섹션 너비:
· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000mm.
· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769mm< h н = 1000 мм.
기둥 상부의 단면은 솔리드 벽 I-빔으로 지정되고 하부는 솔리드 벽으로 지정됩니다.
강철 프레임 산업 건물의 관계
프레임의 공간적 강성과 프레임 및 개별 요소의 안정성은 연결 시스템을 설정하여 보장됩니다.
프레임 평면에서 기둥의 안정성, 건물(바람, 온도)을 따라 기초에 작용하는 하중의 인식 및 전달 및 설치 중 기둥 고정을 보장하는 데 필요한 기둥(크레인 빔 아래와 위) 사이의 연결
- 트러스 사이의 연결: a) 건물 끝에 작용하는 바람으로부터 하중을 받는 트러스의 하부 현을 따라 수평 가로 연결; b) 트러스의 하부 현을 따른 수평 종방향 연결부; c) 트러스의 상부 현을 따른 수평 가로 연결부; d) 농장 간의 수직적 연결;
- 랜턴 연결;
- 반목조 연결.
3. 계산 및 설계 부분입니다.
프레임에 가해지는 하중을 수집합니다.
3.1.1. 가로 프레임의 설계 다이어그램.
계단식 기둥의 기하학적 축은 기둥의 상부와 하부의 무게 중심을 통과하는 선으로 간주됩니다. 무게 중심 사이의 불일치는 이심률 "e 0"을 제공하며 이를 계산합니다.
e 0 =0.5*(h n - h in)=0.5*(1000-450)=0.275m
1.1. 정적 관점에서 볼 때 이는 지면에 고정된 구부러진 캔틸레버 빔입니다.
1.2. 좁은 수직 연결에서는 상당한 힘이 발생하고 막대 자체는 길이를 따라 큰 변형을 겪게 되어 작은 기둥 간격으로 정면의 큰 변형에 기여합니다.
1.4. 좁은 바람막이의 강성은 외부 기둥과 결합하여 증가할 수 있습니다.
1.5. 높은 수평 빔은 동일한 효과를 갖습니다(예: 고층 건물의 기술 바닥). 이는 목재 골조 구조의 상부 빔의 기울어짐과 수직으로부터의 건물의 이탈을 줄여줍니다.
계획의 수직 연결 위치
계획상 수직 연결은 두 방향으로 필요합니다. 건물 내부의 단단하거나 격자 모양의 수직 연결로 인해 건물을 자유롭게 사용할 수 없습니다. 개구부 수가 적은 벽이나 칸막이 내부에 위치합니다.2.1. 수직 버팀대가 계단을 둘러싸고 있습니다.
2.2. 세 개의 가로 버팀대와 한 개의 세로 버팀대가 있는 건물입니다. 고층 건물의 좁은 강성 코어의 경우 구성표 1.4 또는 1.5에 따라 강성을 제공하는 것이 좋습니다.
2.3. 창문이 없는 끝벽의 교차 버팀대는 경제적이고 효과적입니다. 두 개의 내부 기둥 사이의 한 경간에서 세로 연결.
2.4. 수직 연결은 외벽에 있습니다. 따라서 건물 유형은 구조에 직접적으로 의존합니다.
2.5. 고층 건물정사각형 계획과 4개의 내부 기둥 사이의 수직 연결이 있습니다. 구성표 1.4 또는 1.5를 사용하면 양방향에서 필요한 강성이 보장됩니다.
2.6. 정사각형 또는 거의 정사각형에 가까운 평면을 가진 고층 건물의 경우 외벽에 타이를 배치하면 특히 비용 효율적인 건물 구조가 가능합니다.
프레임의 연결 위치
3.1. 모든 연결은 서로의 위에 위치합니다.3.2. 개별 층의 수직 연결은 서로 겹쳐 있지 않고 서로 오프셋되어 있습니다. 층간 슬래브는 하나의 수직 연결부에서 다른 수직 연결부로 수평력을 전달합니다. 각 층의 강성은 계산에 따라 보장되어야 합니다.
3.3. 수직 및 수평 하중 전달과 관련된 외부 벽을 따라 격자 연결.
베이스에 수직 연결이 미치는 영향
일반적으로 건물의 기둥은 수직 연결 요소이기도 합니다. 그들은 바람과 바닥에 가해지는 하중으로 인해 스트레스를 받습니다. 풍하중은 기둥에 인장력이나 압축력을 발생시킵니다. 수직 하중으로 인한 기둥의 힘은 항상 압축됩니다. 건물의 안정성을 위해서는 모든 기초의 바닥에 압축력이 작용해야 하지만 어떤 경우에는 기둥의 인장력이 압축력보다 클 수 있습니다. 이 경우 기초의 무게가 밸러스트로 고려됩니다.4.1. 코너 기둥은 사소한 수직 하중을 감지하지만 연결 간격이 크면 바람으로 인해 기둥에서 발생하는 힘도 미미하므로 일반적으로 코너 기초에 인위적인 하중이 필요하지 않습니다.
4.2. 내부 기둥은 큰 수직 하중을 받으며, 바람 연결부의 폭이 작기 때문에 바람으로부터 큰 힘을 전달합니다.
4.3. 풍력은 그림 4.2와 동일하지만 외부 기둥으로 인한 작은 수직 하중으로 균형을 이룹니다. 이 경우 기초를 적재하는 것이 필요합니다.
4.4. 외부 기둥이 바람으로 인한 인장력의 균형을 맞출 수 있는 높은 지하실 벽 위에 서 있는 경우 기초를 싣는 것이 필요하지 않습니다.
5. 창문이 없는 끝벽의 격자 연결을 사용하여 건물의 횡방향 강성을 보장합니다. 사이에 연결이 숨겨져 있습니다. 외벽내부 내화 라이닝. 세로 방향에서 건물은 복도 벽에 수직 연결이 있지만 서로 위에 위치하지 않고 안쪽으로 이동합니다. 다른 층. - 서베를린 수의학부. 건축가: Luckhardt 박사와 Vandelt.
6. 건물의 두 건물을 모두 통과하여 건물 사이의 공간 외부로 나가는 격자 디스크에 의해 프레임의 강성이 가로 방향으로 보장됩니다. 세로 방향에서 건물의 강성은 내부 기둥 열 사이의 연결에 의해 보장됩니다. - 뒤셀도르프의 고층 빌딩 "Phoenix-Rainroor". 건축가: Hentrich와 Petschnig.
7. 가로 방향으로 기둥 간격이 7인 3경간 건물; 3.5; 7m 쌍으로 위치한 4개의 내부 기둥 사이에는 좁은 가로 연결이 있고 동일한 행의 두 내부 기둥 사이에는 세로 연결이 있습니다. 십자 버팀대의 폭이 작기 때문에 바람의 작용으로 인해 계산된 수평 변형이 매우 큽니다. 따라서 2층과 5층에는 외부 기둥에 대한 4개의 접착면에 프리스트레스 버팀대가 설치됩니다.
프리스트레싱 로드는 가장자리에 배치된 강철 스트립 형태로 만들어집니다. 사전 응력을 너무 많이 받아(장력은 스트레인 게이지로 제어됨) 바람에 노출될 때 한 방향으로 늘어난 버팀대의 장력이 두 배로 증가하고 다른 방향에서는 거의 0이 됩니다. - 서베를린에 있는 "Bevag" 회사의 주요 관리 건물. 건축가 교수 바움가르텐.
8. 건물에는 외부 기둥만 있습니다. 보의 범위는 12.5m이고 외부 기둥의 피치는 7.5m입니다. 높은 부분에서 바람 연결은 외부 기둥 사이의 건물 전체 너비에 걸쳐 위치합니다. 외부 기둥은 무거운 하중을 받아 바람으로 인한 인장력을 보상합니다. 건물 높은 부분의 페디먼트는 기둥 앞으로 2.5m 돌출되어 있습니다. 끝 벽에 위치한 연결부는 수평 힘이 전달되는 기둥 사이의 첫 번째 숨겨진 바닥 내에서 계속됩니다. 상단 연결하단의 수평 연결을 따라 하단으로 층간 덮음. 총 지지력을 전달하기 위해 두 번째 기둥과 마지막 기둥 사이의 기술 바닥에 위치한 강판으로 만들어진 연속 빔이 바닥 높이까지 사용됩니다. 이 빔은 박공 벽에 캔틸레버를 형성합니다. - 서베를린에 있는 텔레비전 센터의 고층 건물. 건축가 테페츠. 디플로마 디자이너 영어 Treptow.
9. 수직 하중의 일부를 중간 기둥으로 전달하는 외부 연결을 통해 건물의 강성을 보장합니다. 세부 정보 - 샌프란시스코에 있는 Alcoa 사무실 건물. 건축가: Skidmore, Owings, Merrill.
10. 가로 방향으로 건물의 강성을 보장합니다. 아래쪽은 무거운 철근 콘크리트 벽 덕분에, 위쪽은 정면 앞에 위치한 타이를 사용하여 바둑판 패턴으로 이동합니다. 각 층에는 6개의 연결이 있습니다. 타이로드는 관형 프로파일로 만들어집니다. 기둥의 중간 열에 반목재 타이를 설치하여 세로 방향의 강성을 보장합니다. 세부정보 - 주거용 고층 빌딩파리의 Rue Croulebarbe에 있습니다. 건축가: Albert-Boileau 및 Labourdette.
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연결 - 중요한 요소다음 요구 사항을 충족하는 데 필요한 강철 프레임: – 프레임 공간 시스템의 불변성과 압축 요소의 안정성을 보장합니다. – 기초에 대한 일부 하중의 인식 및 전달(바람, 크레인의 수평) – 국부적 하중(예: 크레인 하중) 하에서 가로 프레임의 공동 작동을 보장합니다. – 정상적인 작동 조건을 보장하는 데 필요한 프레임 강성을 생성합니다. – 고품질의 편리한 설치를 위한 조건을 제공합니다. 접합부는 기둥간 접합부와 트러스간 접합부(커버 접합부)로 구분됩니다. |
기둥 사이의 연결.
기둥(9.8) 사이의 연결 시스템은 작동 및 설치 중에 다음을 제공합니다.
– 프레임의 기하학적 불변성;
– 프레임의 하중 지지 능력과 세로 방향의 강성
– 건물 끝부분의 바람으로 인한 종방향 하중 감지 및 크레인 브릿지 제동;
– 가로 프레임 평면에서 기둥의 안정성.
이러한 기능을 수행하려면 온도 블록의 길이를 따라 하나 이상의 수직 하드 드라이브와 하드 드라이브의 일부가 아닌 기둥을 후자에 연결하는 세로 요소 시스템이 필요합니다. 하드 디스크(그림 11.5)에는 두 개의 기둥, 크레인 빔, 수평 스트럿 및 격자가 포함되어 있어 디스크의 모든 요소가 힌지 연결될 때 기하학적 불변성을 보장합니다.
격자는 십자 모양으로 설계되었으며(그림 9.13, a), 그 요소는 유연한 것으로 가정됩니다. [L] = 220 디스크에 전달되는 힘의 모든 방향에서 장력이 작용합니다(압축 버팀대는 안정성을 잃습니다). 삼각형 (그림 9.13, b), 요소는 인장 및 압축에 작용합니다. 격자 디자인은 해당 요소가 기둥에 편리하게 부착될 수 있도록 선택됩니다(수직 요소와 격자 요소 사이의 각도는 45°에 가깝습니다). 기둥 간격이 넓은 경우에는 기둥 하부에 이중경첩 격자틀 형태의 디스크를 설치하고, 상부에는 서까래 트러스를 사용하는 것이 바람직하다(그림 9.13, c). 기둥 섹션의 낮은 높이(예: 상단 부분)에 있는 스페이서와 격자는 한 평면에 있고 높은 높이(기둥의 하단 부분)에는 두 평면에 있습니다.
쌀. 9.13. 열 간 하드 드라이브 연결의 설계 다이어그램:
a - 프레임 평면에서 기둥 하단 부분의 안정성을 보장하는 경우 b - 필요한 경우 중간 스페이서를 설치합니다. c - 크레인 게이지를 사용해야 하는 경우.
쌀. 9.14. 온도 변화 및 힘의 계획:
a - 수직 연결이 있는 경우
프레임 중앙에; b - 프레임 끝에서도 동일
건물을 따라 하드 드라이브(연결 블록)를 배치할 때 세로 요소의 열 변형으로 인해 기둥이 움직일 가능성을 고려해야 합니다(그림 9.14, a). 건물 끝 부분에 디스크를 배치하면(그림 9.14, b) 모든 세로 요소(크레인 구조, 서까래 트러스, 브레이스 스트럿)와 연결부에서 상당한 열력이 발생합니다.
따라서 건물(온도 블록)의 길이가 짧은 경우에는 하나의 패널에 수직 연결부를 설치합니다(그림 9.15, a). 건물이 길면 두 개의 패널에 수직 연결이 설치되며 (그림 9.15, b) 축 사이의 거리는 힘 F t가 작아야합니다. 디스크 사이의 최대 거리는 가능한 온도 변화에 따라 달라지며 표준에 의해 설정됩니다(표 9.3).
건물 끝에서 외부 기둥은 유연한 상부 연결로 서로 연결됩니다 (그림 9.15, a 참조). 기둥 크레인 부분의 강성이 상대적으로 낮기 때문에 끝 패널의 상부 타이 위치는 온도 응력에 거의 영향을 미치지 않습니다.
기둥 사이의 수직 연결은 건물 기둥의 모든 행을 따라 설치됩니다. 동일한 축 사이에 위치해야 합니다.
쌀. 9.15. 건물 기둥 사이의 연결 위치:
a - 짧음(또는 온도 구획); b - 길다; 1 - 열; 2 - 스페이서; 3 - 확장 조인트 축; 4- 크레인 빔; 5 - 통신 블록; 6- 온도 블록; 7 - 트러스 바닥; 8 - 신발 바닥
표9.3. 수직 연결 사이의 제한 치수, m
크레인 섹션의 기둥 중간 행을 따라 연결을 설계할 때 기술 조건에 따라 기둥 사이에 여유 공간이 필요한 경우가 많다는 점을 명심해야 합니다. 이러한 경우 포털 연결이 구성됩니다(그림 11.5, c 참조).
연결 및 엔드 블록의 크로스바 높이 내에 설치된 연결은 독립 트러스(장착 요소) 형태로 설계되었으며 다른 위치에 설치됩니다.
기둥에 부착되는 지점의 종방향 결속 요소는 이러한 지점이 가로 프레임 평면에서 벗어나지 않도록 합니다. 기둥 설계 다이어그램의 이러한 점은 힌지 지지대로 사용할 수 있습니다. 기둥의 하부가 높은 경우에는 기둥의 하부를 높이 중간에 고정하고 기둥의 예상 길이를 줄이는 추가 스페이서를 설치하는 것이 좋습니다.
쌀. 9.16. 다음의 영향을 받는 기둥 사이의 연결 작업: a - 건물 끝의 풍하중; b - 오버헤드 크레인.
부하 전송. A 지점(그림 9.16, a)에서 플렉서블 링크 요소 1은 압축력을 감지할 수 없으므로 Fw는 더 짧고 상당히 견고한 스페이서 2에 의해 B 지점으로 전달됩니다. 여기서 요소 3을 따른 힘은 B 지점으로 전달됩니다. 이 시점에서 힘은 크레인 빔(4)에 의해 감지되어 힘 Fw를 연결 블록에 G 지점으로 전달합니다. 연결은 크레인 F의 종방향 충격력에 대해 유사하게 작동합니다(그림 9.16, b).
타이 요소는 앵글, 채널, 직사각형 및 원형 파이프로 만들어집니다. 작은 힘을 감지하는 긴 길이의 타이 요소의 경우 최대 유연성에 따라 계산됩니다. 크레인 빔 아래 압축된 타이 요소의 경우 210 - 60(는 타이 요소의 실제 힘의 비율입니다. 내 하중 용량), - 200 이상; 늘어난 값의 경우 이 값은 각각 200과 300입니다.
적용 범위 링크 (9.9).
수평 연결트러스의 하부 및 상부 코드와 랜턴의 상부 코드 평면에 위치합니다. 수평 연결은 가로 연결과 세로 연결로 구성됩니다(그림 9.17 및 9.18).
쌀. 9.17. 농장 간 연결: a - 농장의 상부 벨트를 따라; b - 트러스의 하부 현을 따라; c - 수직; / - 능선의 스페이서; 2 - 가로 보강 트러스
쌀. 9.18. 랜턴 간의 연결
상부 벨트의 요소 지붕 트러스압축되므로 트러스 평면에서 안정성을 보장해야 합니다. 지붕 슬래브와 도리의 리브는 끈으로 세로 방향 움직임에 대해 고정되어 있는 경우 상단 노드가 트러스 평면 밖으로 이동하는 것을 방지하는 지지대로 간주될 수 있습니다.
지불해야합니다 특별한 관심지붕이 없는 랜턴 내에서 트러스 매듭을 묶는 데 사용됩니다. 여기서는 트러스 상현재의 노드를 평면에서 고정하기 위해 스페이서가 제공되며 트러스의 능선 노드에 이러한 스페이서가 필요합니다 (그림 9.19, b). 스페이서는 트러스 상부 현 평면의 끝 버팀대에 부착됩니다.
설치 과정 중(덮개 슬래브 또는 도리를 설치하기 전) 트러스 평면에서 상현재의 유연성은 220을 넘지 않아야 합니다. 용마루 스페이서가 이 조건을 제공하지 않는 경우 그 사이에 추가 스페이서가 배치됩니다. 기둥 평면의 스페이서.
오버헤드 크레인이 있는 건물에서는 건물 전체와 건물을 따라 프레임의 수평 강성을 보장해야 합니다. 오버헤드 크레인을 작동할 때 작업장 프레임의 가로 및 세로 변형을 일으키는 힘이 발생합니다. 프레임의 측면 강성이 부족하면 이동 시 크레인이 걸리고 정상적인 작동이 중단될 수 있습니다. 프레임의 과도한 진동은 크레인 작동 및 밀폐 구조물의 안전에 불리한 조건을 만듭니다. 따라서 높은 높이의 단일 경간 건물 ( N 0 > 18 m), 리프팅 용량을 갖춘 오버헤드 크레인이 있는 건물( 큐≥ 10t의 경우 모든 리프팅 용량에 대해 무겁고 매우 무거운 작동 모드의 크레인을 사용하는 경우 트러스의 하단 현을 따라 세로 연결 시스템이 필요합니다.
쌀. 9.19. 커버리지 링크 운영:
a - 외부 하중의 작용에 따른 수평 연결 작동 다이어그램; b 및 c" - 트러스 코드의 안정성 상실로 인한 조건부 힘과 동일; / - 트러스의 하부 코드를 따른 연결; 2 - 상부 코드를 따라 동일; 3 - 연결의 스페이서; 4 - 연결의 스트레칭 5 - 스페이서가 없을 때 안정성 또는 진동의 손실 형태 (스트레치) 6 - 스페이서가 있는 경우 동일함.
오버헤드 크레인의 수평력은 하나의 평면 프레임과 두 개 또는 세 개의 인접한 프레임에 가로 방향으로 작용합니다. 종방향 연결은 플랫 프레임 시스템의 결합 작동을 보장하며 그 결과 집중된 힘의 작용으로 인한 프레임의 횡방향 변형이 크게 감소됩니다(그림 9.19, a).
이러한 연결의 강성은 작업에 인접한 프레임을 포함하기에 충분해야 하며 너비는 트러스 하단 코드의 첫 번째 패널 길이와 동일하게 지정됩니다. 연결은 일반적으로 볼트로 설치됩니다. 용접 연결은 강성을 여러 번 증가시킵니다.
특히 대들보가 기둥에 단단히 연결된 경우 지지대에 인접한 트러스의 하부 코드 패널은 압축될 수 있습니다. 이 경우 세로 연결은 트러스 평면에서 하부 코드의 안정성을 보장합니다. 가로 버팀대는 세로 버팀대를 고정하고 건물 끝 부분에서는 건물 끝으로 향하는 풍하중을 흡수하는 데도 필요합니다.
목재 반목 기둥은 풍하중 F w를 가로 수평 끝 트러스의 노드로 전달하며, 그 현은 끝과 인접한 트러스의 하단 현입니다 (그림 9.19, a 참조). 엔드 트러스의 지지 반작용은 기둥 사이의 수직 연결에 의해 감지되고 기초로 전달됩니다(그림 9.19 참조). 하부 현의 평면에는 트러스의 상부 현을 따라 가로 버팀대와 동일한 패널에 위치한 중간 가로 버팀대도 설치됩니다.
오버헤드 크레인의 동적 충격으로 인한 트러스 하부 코드의 진동을 방지하려면 프레임 평면에서 하부 코드의 신장 부분의 유연성을 제한해야 합니다. 하부 벨트의 늘어난 부분의 자유 길이를 줄이기 위해 경우에 따라 하부 벨트를 측면 방향으로 고정하는 들것을 제공해야 합니다. 이 버팀대는 조건부 측면 힘 Qfic를 인식합니다 (그림 9.19, c).
여러 개의 온도 블록으로 구성된 긴 건물에서는 상부 현과 하부 현을 따라 있는 가로 버팀 트러스가 각 확장 조인트(끝 부분에서와 같이)에 배치되어 각 온도 블록이 완전한 공간 복합체를 나타낸다는 점을 명심합니다.
수직 연결트러스 사이에는 수평 가로 링크가 배치되는 동일한 축에 설치됩니다 (그림 9.20, c 참조). 수직 연결은 스팬과 지지대의 트러스 트러스 평면에 배치됩니다(하현 수준에서 트러스를 지지할 때). 경간에는 경간 폭(12-15m마다)을 따라 하나 또는 두 개의 수직 연결이 설치됩니다. 수직 가새는 트러스의 상부 현과 하부 현을 따라 있는 두 개의 트러스와 수평 십자 가새로 구성된 공간 블록에 불변성을 부여합니다. 서까래 트러스는 측면 강성이 미미하므로 설치 중에 스페이서를 사용하여 견고한 공간 블록에 고정됩니다.
상부 코드를 따라 수평 크로스 버팀대가 없는 경우 공간 블록의 강성을 보장하고 상부 코드를 평면에서 고정하기 위해 수직 버팀대가 6m마다 설치됩니다(그림 9.20, e).
쌀. 9.20. 적용 범위를 위한 통신 시스템 체계:
a - 프레임 간격이 6m인 십자 버팀대; b - 삼각형 격자와의 연결; c 및 d - 동일하며 프레임 피치는 12m입니다. d - 트러스의 하부 코드를 따라 수평 버팀대와 수직 버팀대를 결합한 것입니다. I, II - 각각 트러스의 상부 현과 하부 현을 따른 연결
브레이싱 요소의 단면은 구조 설계와 트러스의 피치에 따라 달라집니다. 트러스 피치가 6m인 수평 연결의 경우 십자형 격자 또는 삼각형 격자가 사용됩니다(그림 9.20, a, b). 십자 격자의 버팀대는 인장 상태에서만 작동하고 랙은 압축 상태에서만 작동합니다. 따라서 랙은 일반적으로 단면의 두 모서리로 설계되고 버팀대는 단일 모서리로 설계됩니다. 삼각형 격자의 요소는 압축되거나 늘어날 수 있으므로 일반적으로 구부러진 프로파일로 설계됩니다. 삼각형 타이는 크로스 타이보다 다소 무겁지만 설치가 더 간단합니다.
트러스 피치가 12m인 경우 대각선 버팀 요소는 십자형 격자에서도 매우 무거워집니다. 따라서 버팀대 시스템은 가장 긴 요소가 12m를 넘지 않도록 설계되었습니다(그림 9.20, c). 그림에서. 9.20, d는 대각선 요소가 6m 크기의 정사각형에 맞고 버팀 트러스 벨트 역할을 하는 12m 길이의 세로 요소에 놓이는 연결 다이어그램을 보여줍니다. 이러한 요소는 복합 단면이나 구부러진 프로파일로 만들어져야 합니다.
트러스와 랜턴 사이의 수직 연결은 별도의 운반 가능한 트러스 형태로 수행하는 것이 가장 좋으며 높이가 3900mm 미만인 경우 가능합니다. 다양한 수직 연결 방식이 그림 1에 나와 있습니다. 9.20, 마.
그림에서. 그림 9.19는 풍하중의 특정 방향, 국부적 수평력 및 조건부 횡력에서 포장 연결 요소에서 발생하는 힘의 징후를 보여줍니다. 많은 링크 요소를 압축하거나 늘릴 수 있습니다. 이 경우 단면은 다음에 따라 선택됩니다. 최악의 경우- 압축된 링크 요소의 유연성 측면에서.
트러스 상현재의 능선에 있는 스페이서(그림 9.19, b의 요소 3)는 작동 중 및 설치 중에 트러스 평면에서 상현재의 안정성을 보장합니다. 후자의 경우 하나에만 연결됩니다. 교차 링크, 단면은 압축을 기준으로 선택됩니다.