LLC építészeti gyártó cég. Vasbeton szerkezetek tűzállósága Vasbeton oszlopok tűzállósági határainak meghatározása

A leggyakoribb anyag a
építése vasbeton. Egyesíti a beton- és acélerősítést,
racionálisan elhelyezett szerkezetben, hogy elnyelje a húzó- és nyomóerőket
erőfeszítés.

A beton jól ellenáll a nyomásnak és
rosszabb - ficam. A betonnak ez a tulajdonsága nem kedvez a hajlításnak és
feszített elemek. A leggyakoribb rugalmas épületelemek
födémek és gerendák.

A kedvezőtlenek kompenzálására
betonfolyamatok, szerkezetek általában acél merevítéssel vannak megerősítve. Megerősít
táblák hegesztett háló, amely kölcsönösen kettőben elhelyezkedő rudakból áll
merőleges irányok. A rácsokat födémbe rakják úgy, hogy
működő vasalásuk rúdjai a fesztáv mentén helyezkedtek el és észlelték
terhelés alatti hajlításkor a szerkezetekben fellépő húzóerők, be
a hajlítási terhelések diagramjának megfelelően.

BAN BEN
tűz esetén a födémek alulról magas hőmérsékletnek vannak kitéve,
csökkenteni őket teherbíró képesség főként csökkenése miatt következik be
a fűtött húzóerősítés szilárdsága. Általában az ilyen elemek
szelvényben egy műanyag csuklópánt kialakulása következtében megsemmisülnek
maximális hajlítónyomaték a csökkent szakítószilárdság miatt
fűtött húzóerősítés az üzemi feszültségek értékére a keresztmetszetében.

Tűzvédelem biztosítása
az épületbiztonság fokozott tűzállóságot és tűzbiztonságot igényel
vasbeton szerkezetek. Ehhez a következő technológiákat használják:

• födémek megerősítése
  csak kötött vagy hegesztett keretek, laza egyes rudak nem;
• hogy elkerüljük a hosszanti merevítés meghajlását melegítés közben
  tűz esetén a szerkezeti megerősítést kapcsokkal ill
  keresztrudak;
• a padlóbeton alsó védőrétegének vastagsága legyen
  elegendő ahhoz, hogy legfeljebb 500 °C-ra melegedjen fel, és tűz után sem
  tovább befolyásolta biztonságos működés tervez.
  A kutatások megállapították, hogy az R=120 normalizált tűzállósági határérték mellett a vastagság
  a beton védőrétegének legalább 45 mm-nek, R=180-nál legalább 55 mm-nek kell lennie,
  R=240-nél - legalább 70 mm;
• alulról 15-20 mm mélységben lévő beton védőrétegben
  a padlófelületet szilánkosodásgátló erősítőhálóval kell ellátni
  3 mm átmérőjű huzalból, 50-70 mm-es szembőséggel, csökkenti az intenzitást
  beton robbanásveszélyes megsemmisítése;
• vékonyfalú keresztirányú padlók alátámasztó szakaszainak megerősítése
  a szokásos számításokban nem szereplő megerősítés;
• a tűzállósági határérték növelése a födémek elrendezése miatt,
  a kontúr mentén megtámasztva;
• Alkalmazás speciális vakolatok(azbeszt felhasználásával és
  perlit, vermikulit). Még kis méretű vakolatok esetén is (1,5-2 cm)
  a vasbeton födémek tűzállósága többszörösére nő (2-5);
• tűzállósági határérték növelése álmennyezet miatt;
• szerkezetek alkatrészeinek és illesztéseinek védelme betonréteggel a szükséges
  tűzállósági határérték.

Ezek az intézkedések biztosítják a megfelelő tűzbiztonságépület.
A vasbeton szerkezet elnyeri a szükséges tűzállóságot és
tűzbiztonság.

Használt könyvek:
1. Épületek és építmények, fenntarthatóságuk
tűz esetén. Az oroszországi rendkívüli helyzetek minisztériumának Állami Tűzoltó Akadémiája, 2003
2. MDS 21-2.2000.
Módszertani ajánlások vasbeton szerkezetek tűzállóságának számításához.
- M.: Állami Egységes Vállalat "NIIZhB", 2000. - 92 p.

A RENDSZER NÉLKÜLI PADLÓK TŰZÁLLÁSHOZ SZÁMÍTÁSÁNAK KÉRDÉSÉBŐL

A RENDSZER NÉLKÜLI PADLÓK TŰZÁLLÁSHOZ SZÁMÍTÁSÁNAK KÉRDÉSÉBŐL

V.V. Zsukov, V.N. Lavrov

A cikk a „Beton és vasbeton - fejlesztési módok” című kiadványban jelent meg. Tudományos munkák 2. Összoroszországi (Nemzetközi) Konferencia a betonról és a vasbetonról. 2005. szeptember 5-9. Moszkva; 5 kötetben. NIIZHB 2005, 2. kötet. Szekciójelentések. „Épületek és építmények vasbeton szerkezetei” szekció, 2005.

Tekintsük a gerenda nélküli padló tűzállósági határértékének kiszámítását egy, az építési gyakorlatban meglehetősen gyakori példa segítségével. A gerendák nélküli vasbeton födém vastagsága 200 mm B25-ös nyomóosztályú betonból készült, hálóval megerősített 200x200 mm-es A400 erősítési osztályú cellákkal, 16 mm átmérőjű védőréteg 33 mm (a vasalás súlypontjáig) a padló alsó felületén és A400 12 mm átmérőjű 28 mm-es védőréteggel (a súlypontig) a felső felületen. Az oszlopok közötti távolság 7 m. A szóban forgó épületben a födém az első típusú tűzgátló, és tűzállósági határértékkel kell rendelkeznie a hőszigetelő képesség (I), integritás (E) és teherbírás (R) veszteség tekintetében REI 150. a födém meglévő dokumentumok szerinti tűzállósági határértéke számítással csak a védőréteg vastagsága (R) alapján határozható meg statikailag meghatározható szerkezetre, a födém vastagsága (I) és a tűz során bekövetkező rideg tönkremenetel lehetősége szerint. (E). Ebben az esetben meglehetősen helyes becslést adnak az I és E számításai, és a padló teherbíró képessége tűz esetén statikailag határozatlan szerkezetként csak a hőterhelési állapot kiszámításával határozható meg, a rugalmasság elméletével. - vasbeton plaszticitása hevítéskor vagy a szerkezet határegyensúlyi módszerének elmélete statikus és termikus terhelés hatására tűz esetén. Az utolsó elmélet a legegyszerűbb, mivel nem a statikus terhelésből és hőmérsékletből származó feszültségeket, hanem csak a statikus terhelés hatásából származó erőket (nyomatékokat) kell meghatározni, figyelembe véve a beton és a vasalás tulajdonságainak változását, amikor addig melegítjük, amíg a statikailag határozatlan szerkezetben műanyag zsanérok jelennek meg, amikor az mechanizmussá válik. E tekintetben a gerenda nélküli födém tűz alatti teherbíró képességének felmérése határegyensúlyi módszerrel, a födém normál üzemi feltételek melletti teherbíró képességéhez viszonyított mértékegységben történt. Megtörtént az épület munkarajzainak áttekintése és elemzése, vasbeton gerenda nélküli födém tűzállósági határértékeinek számítása az ezen szerkezetekre normalizált határállapot-jelek előfordulása alapján. A tűzállósági határértékek teherbíráson alapuló számítása a beton és a vasalás hőmérsékletének változását figyelembe véve 2,5 órás standard vizsgálat során történt. Az építőanyagok minden termodinamikai és fizikai-mechanikai jellemzője, amely ebben a jelentésben szerepel, a VNIIPO, NIIZHB, TsNIISK adatain alapul.

A FEDÉS TŰZÁLLÁSI HATÁRÉRE A HŐSZIGETELŐ KÉPESSÉG VESZTÉSÉBŐL (I)

A gyakorlatban a szerkezetek fűtését véges-különbség vagy végeselem számítások határozzák meg számítógép segítségével. A hővezetési probléma megoldása során figyelembe veszik a beton és a vasalás hőfizikai tulajdonságaiban bekövetkező változásokat a fűtés során. Hőmérséklet számítása szabványos szerkezetben hőmérsékleti viszonyok kezdeti körülmények között előállított: szerkezetek hőmérséklete és külső környezet 20°C. A környezet hőmérséklete a tűz során az idő függvényében változik. A szerkezetek hőmérsékletének kiszámításakor figyelembe veszik a fűtött közeg és a felület közötti konvektív Qc és sugárzó Qr hőcserét. Hőmérséklet-számítások végezhetők a vizsgált betonréteg feltételes vastagsága Xi* felhasználásával a fűtött felülettől számítva. A beton hőmérsékletének meghatározásához számoljon

Az (5) képlet segítségével meghatározzuk a hőmérséklet eloszlását a padló vastagságában 2,5 órás tűz után. A (6) képlet segítségével meghatározzuk a födémek vastagságát, ami ahhoz szükséges, hogy fűtetlen felületén 2,5 óra alatt elérjük a 220C-os kritikus hőmérsékletet. Ez a vastagság 97 mm. Következésképpen egy 200 mm vastag padló hőszigetelő képességének tűzállósági határa legalább 2,5 óra.

A PADLÓLEMEZ TŰZÁLLÓSÁGI HATÁRÉRE AZ INTEGRITÁS VESZTÉSÉVEL (E)

A beton és vasbeton szerkezeteket használó épületek és építmények tűz esetén a beton rideg tönkremenetele lehetséges, ami a szerkezeti integritás elvesztéséhez vezet. A pusztulás hirtelen, gyorsan történik, ezért a legveszélyesebb. A beton törékeny pusztulása általában 5-20 perccel a tűzveszély kezdete után kezdődik, és ennek következtében a betondarabok letörésével a szerkezet felmelegedett felületéről átmenő lyuk jelenhet meg szerkezet, azaz. a szerkezet idő előtti tűzállóságot érhet el az integritás elvesztése miatt (E). A beton törékeny tönkremenetelét hanghatás kísérheti könnyű pukkanás, változó intenzitású repedés vagy „robbanás” formájában. A beton rideg törése esetén akár több kilogramm tömegű darabok is szétrepülhetnek 10-20 m távolságra Tűz esetén a beton rideg törésére a legnagyobb hatást: a hőmérsékletből eredő belső hőmérsékleti feszültségek. az elem keresztmetszetén átívelő gradiens, a szerkezetek statikus határozatlanságából, a külső terhelésekből és a betonszerkezeten keresztüli gőzszűrésből származó feszültségek. A beton törékeny tönkremenetele tűzben a beton szerkezetétől, összetételétől, páratartalmától, hőmérsékletétől, peremfeltételeitől és külső terhelésétől függ, pl. mind az anyagtól (betontól), mind a beton vagy vasbeton szerkezet típusától függ. Tűzállósági határérték felmérés vasbeton padló az integritás elvesztése a rideg törési kritérium (F) értékével érhető el, amelyet a következő képlet határoz meg:

A SLOVER TŰZÁLLÓSÁGI HATÁRÉRE A TERHELŐKÉPESSÉG ELVESZTÉSÉVEL (R)

A teherbíró képesség alapján a födém tűzállóságát is számítással határozzák meg, ami megengedett. A termikus és statikai problémák megoldódnak. A számítás hőtechnikai részében a födém vastagsága mentén szabványos hőhatás melletti hőmérséklet-eloszlást határozzuk meg. A számítás statikai részében a födém teherbíró képessége 2,5 órán át tartó tűz esetén kerül meghatározásra. A tűzállósági határérték kiszámításához szükséges terheléskombinációk speciálisnak minősülnek. Ebben az esetben megengedett a rövid távú terhelések figyelmen kívül hagyása, és csak az állandó és átmeneti hosszú távú normatív terhelések beszámítása. A tűz során a födém terheléseit a NIIZHB módszerrel határozzák meg. Ha a födém számított teherbírása normál üzemi körülmények között R-vel egyenlő, akkor a számított terhelési érték P = 0,95 R. A szabványos terhelés tűz esetén 0,5 R. Az anyagok számított ellenállását a tűzállósági határértékek kiszámításához 0,83-as biztonsági tényezővel veszik betonnál és 0,9-es erősítést. A rúderősítéssel megerősített vasbeton födémek tűzállósági határa olyan okok miatt fordulhat elő, amelyeket figyelembe kell venni: a vasalás megcsúszása a támasztékon, amikor a beton és a vasalás érintkező rétege kritikus hőmérsékletre melegszik; az erősítés kúszása és roncsolása az erősítés kritikus hőmérsékletre hevítésekor. A szóban forgó épületben monolit vasbeton födémeket alkalmaznak, és ezek tűzeseti teherbíró képességét határegyensúlyi módszerrel határozzák meg, figyelembe véve a beton és a vasalás fizikai és mechanikai tulajdonságainak fűtéskor bekövetkezett változásait. Egy kis kitérőt kell tenni a határegyensúlyi módszer alkalmazásának lehetőségét illetően a vasbeton szerkezetek tűzállósági határértékének számítására tűz esetén hőhatás alatt. Az adatok szerint „amíg a határegyensúlyi módszer érvényben marad, a teherbírás határai teljesen függetlenek a ténylegesen fellépő feszültségektől, és ebből következően olyan tényezőktől, mint a hőmérsékleti alakváltozások, a támasztékok elmozdulásai stb. ” Ugyanakkor figyelembe kell venni a következő előfeltételek teljesülését: a szerkezeti elemek ne legyenek ridegek a határérték elérése előtt, az önfeszültségek ne befolyásolják az elemek korlátozó körülményeit. A vasbeton szerkezeteknél a határegyensúlyi módszer alkalmazhatóságának ezek az előfeltételei megőrződnek, de ehhez szükséges, hogy a műanyag csuklópántok kialakulásának helyén ne legyen a vasalás elcsúszása és a szerkezeti elemek rideg tönkremenetele a határállapot elérése előtt . Tűz során a födém legnagyobb felmelegedése alulról a maximális nyomaték zónájában figyelhető meg, ahol általában az első műanyag pánt keletkezik a húzóerősítés megfelelő lehorgonyzásával és annak jelentős deformációjával a melegítés miatt a forgásban. a csuklópánt és az erők újraelosztása a támasztózónában. Ez utóbbiban a felmelegített beton hozzájárul a műanyag csuklópánt deformálhatóságának növeléséhez. "Ha a határegyensúlyi módszer alkalmazható, akkor a belső feszültségek (amelyek hőmérsékleti feszültségek formájában állnak rendelkezésre – a szerzők megjegyzése) nem befolyásolják a szerkezetek teherbíró képességének belső és külső határát." A határegyensúlyi módszerrel történő számításnál azt feltételezzük, hogy ehhez megfelelő kísérleti adatok vannak, hogy tűz során terhelés hatására a födém lapos láncszemekre szakad, amelyeket a törésvonalak mentén lineáris műanyag csuklópántokkal kapcsolnak össze egymással. . A szerkezet normál üzemi feltételek melletti tervezett teherbíró képességének egy részének terhelésként történő felhasználása tűz esetén, valamint a födém megsemmisítésének azonos sémája normál körülmények között és tűz során lehetővé teszi a tűzállóság kiszámítását. a födém határértéke relatív egységekben, független a födém geometriai jellemzőitől a tervben. Számítsuk ki a B25 nyomószilárdsági osztályú nehézbeton födém tűzállósági határát 18,5 MPa szabványos nyomószilárdsággal 20 C-on. A400 erősítési osztály, 391,3 MPa (4000 kg/cm2) szabványos szakítószilárdsággal (20C). A beton és a vasalás szilárdságának változását a fűtés során elfogadjuk. A különálló panelcsík törésének számítását abból a feltételezésből végezzük, hogy a vizsgált panelszalagban lineáris műanyag csuklópántok vannak kialakítva, ennek a szalagnak a tengelyével párhuzamosan: egy lineáris műanyag csukló a fesztávban alulról nyíló repedésekkel és egy lineáris műanyag zsanér az oszlopokban felülről nyíló repedésekkel. Tűz esetén a legveszélyesebbek az alulról érkező repedések, ahol a megfeszített vasalás felmelegedése sokkal magasabb, mint a felülről érkező repedéseknél. A padló egészének R teherbíró képességének kiszámítása tűz esetén a következő képlettel történik:

Ennek a vasalásnak a hőmérséklete 2,5 órás tűz után 503,5 C. Az összenyomott zóna magassága a födém betonjában a középső műanyag zsanérban (tartalékban, anélkül, hogy figyelembe vennénk a beton összenyomott zónájában lévő vasalást).

Határozzuk meg az R3 födém megfelelő tervezési teherbíró képességét normál üzemi körülmények között 200 mm vastagságú padló esetén, a középső csuklópánt összenyomott zóna magasságában xc = -nél; a belső pár válla Zc = 15,8 cm és a bal és jobb oldali zsanérok összenyomott zónájának magassága Xc = Xn = 1,34 cm, a belső pár válla Zx = Zn = 16,53 cm A födém tervezési teherbírása R3 20 C-on 20 cm vastagsággal.

Ebben az esetben természetesen az alábbi követelményeknek kell megfelelni: a) a támasztékon szükséges felső vasalás legalább 20%-a a fesztáv közepe felett kell, hogy haladjon; b) az összefüggő rendszer külső támaszai feletti felső vasalás legalább 0,4l távolságra a támasztól a fesztáv felé kerül, majd fokozatosan leszakad (l a fesztáv hossza); c) a közbenső támaszok feletti összes felső vasalásnak legalább 0,15 l-rel ki kell nyúlnia a fesztávig.

KÖVETKEZTETÉSEK

1. A gerenda nélküli vasbeton födém tűzállósági határértékének felméréséhez a tűzállósági határérték számításait három határállapot-jel alapján kell elvégezni: R teherbíró képesség elvesztése; integritás elvesztése E; hőszigetelő képesség elvesztése I. Ebben az esetben a következő módszerek alkalmazhatók: határegyensúly, fűtés és repedésmechanika.
2. A számítások kimutatták, hogy a vizsgált objektumra mindhárom határállapotra B25 nyomószilárdsági osztályú, vasalt betonból készült 200 mm vastag födém tűzállósági határa. erősítő háló 200x200 mm-es A400 acél cellákkal, 16 mm átmérőjű védőréteg vastagsággal az alsó felületen 33 mm és a felső felületen 12 mm - 28 mm átmérőjű, legalább REI 150.
3. Ez a gerenda nélküli vasbeton padló szolgálhat tűzkorlát, első típus szerint.
4. A gerenda nélküli vasbeton födém minimális tűzállósági határértékének felmérése határegyensúlyi módszerrel végezhető el a szakítóerősítés megfelelő beágyazódása mellett olyan helyeken, ahol műanyag pántok alakulnak ki.

Irodalom

1. Útmutató a vasbeton tényleges tűzállósági határértékeinek kiszámításához épületszerkezetek számítógépek használata alapján. – M.: VNIIPO, 1975.
2. GOST 30247.0-94. Épületszerkezetek. Tűzállósági vizsgálati módszerek. M., 1994. – 10 p.
3. SP 52-101-2003. Beton és vasbeton szerkezetek nélkül előfeszítés szerelvények. – M.: FSUE TsPP, 2004. –54 p.
4. SNiP-2.03.04-84. Beton és vasbeton szerkezetek, amelyeket magas és magas hőmérsékletek. – M.: CITP Gosstroy USSR, 1985.
5. Javaslatok beton és vasbeton szerkezetek tűzállósági határértékeinek számításához. – M.: Stroyizdat, 1979. – 38 p.
6. SNiP-21-01-97* Tűzbiztonságépületek és építmények. Állami Egységes Vállalat TsPP, 1997. – 14 p.
7. Javaslatok beton és vasbeton szerkezetek védelmére a tűz során bekövetkező rideg tönkremeneteltől. – M.: Stroyizdat, 1979. – 21 p.
8. Számos tervezési ajánlás létezik üreges maglemezek a szükséges tűzállóságú padlók. – M.: NIIZhB, 1987. – 28 p.
9. Útmutató statikailag határozatlan vasbeton szerkezetek számításához. – M.: Stroyizdat, 1975. P.98-121.
10. Módszertani ajánlások vasbeton szerkezetek tűzállóságának és tűzbiztonságának számításához (MDS 21-2.000). – M.: NIIZhB, 2000. – 92 p.
11. Gvozdev A.A. A szerkezetek teherbíró képességének kiszámítása határegyensúlyi módszerrel. Állami építési szakirodalmi kiadó. – M., 1949.

A feladat statikai részének megoldására egy kerek üreges vasbeton födém födém keresztmetszeti alakját (2. melléklet 6. ábra) a számított T alakúra csökkentjük.

Határozzuk meg a fesztáv közepén a szabványos terhelés és a födém saját tömegének hatására kialakuló hajlítónyomatékot:

Ahol q / n– szabványos terhelés 1 lineáris födémméterenként, egyenlő:

A panel alsó (fűtött) felülete és a munkaszerelvények tengelye közötti távolság:

mm,

Ahol d– a betonacél átmérője, mm.

Az átlagos távolság a következő lesz:

mm,

Ahol A– a betonacél keresztmetszete (3.1.1. pont), mm 2.

Határozzuk meg a panel számított T-szelvényének fő méreteit:

Szélesség: b f = b= 1,49 m;

Magasság: h f = 0,5 (h-П) = 0,5 (220 – 159) = 30,5 mm;

Távolság a szerkezet fűtetlen felületétől a betonacél tengelyéig h o = h – a= 220 – 21 = 199 mm.

Meghatározzuk a beton szilárdsági és hőfizikai jellemzőit:

Szabványos szakítószilárdság R bn= 18,5 MPa (12. táblázat vagy 3.2.1. pont a B25 betonosztályhoz);

Megbízhatósági tényező  b = 0,83 ;

A beton tervezési szilárdsága a szakítószilárdság alapján R bu = R bn /  b= 18,5 / 0,83 = 22,29 MPa;

Hővezetési tényező  t = 1,3 – 0,00035T Házasodik= 1,3 – 0,00035 723 = 1,05 W m -1 K -1 (3.2.3. pont),

Ahol T Házasodik– átlagos hőmérséklet tűz alatt 723 K;

Fajlagos hő VAL VEL t = 481 + 0,84T Házasodik= 481 + 0,84 · 723 = 1088,32 J kg -1 K -1 (3.2.3. szakasz);

Adott termikus diffúziós együttható:

A beton átlagos sűrűségétől függő együtthatók NAK NEK= 39 s 0,5 és NAK NEK 1 = 0,5 (3.2.8. pont, 3.2.9. pont).

Határozza meg a födém összenyomott zónájának magasságát:

A húzóvasalás feszültségét külső terhelésből határozzuk meg az adj. 4:

mert x t= 8,27 mm h f= 30,5 mm, akkor

Ahol Mint– a betonacél teljes keresztmetszete a szerkezet keresztmetszetének húzási zónájában, 5 rúd esetén 12 mm 563 mm 2 (3.1.1. pont).

Határozzuk meg a betonacél szilárdsági változási együtthatójának kritikus értékét:

,

Ahol R su– az erősítés tervezési ellenállása a végső szilárdság tekintetében, egyenlő:

R su = R sn /  s= 390 / 0,9 = 433,33 MPa (itt  s– a megerősítés megbízhatósági tényezője 0,9);

R sn– a vasalás szabványos szakítószilárdsága 390 MPa (19. táblázat vagy 3.1.2. pont).

Megvan  stcr1. Ez azt jelenti, hogy a húzóerősítésben a külső terhelésből származó feszültségek meghaladják a vasalás szabványos ellenállását. Ezért csökkenteni kell a külső terhelésből adódó feszültséget a vasalásban. Ehhez növeljük a panel merevítő rudak számát12mm 6-ra. A s= 679 10 -6 (3.1.1. szakasz).

MPa,

.

Határozzuk meg a teherhordó vasalás kritikus fűtési hőmérsékletét a feszítőzónában.

A 3.1.5. pontban található táblázat szerint. Lineáris interpolációval meghatározzuk, hogy az A-III osztályú vasalásnál a 35 GS acélminőség ill  stcr = 0,93.

t stcr= 475C.

Az az idő, amely alatt a vasalás felmelegszik a kritikus hőmérsékletre egy tömör keresztmetszetű födém esetében, az lesz a tényleges tűzállósági határ.

s = 0,96 óra,

Ahol x– a Gauss (Crump) hibafüggvény argumentuma 0,64 (3.2.7. pont), a Gauss (Crump) hibafüggvény értékétől függően:

(Itt t n– a szerkezet tűz előtti hőmérséklete 20С).

A kerek üreges födém tényleges tűzállósági határa:

P f =  0,9 = 0,960,9 = 0,86 óra,

ahol 0,9 egy olyan együttható, amely figyelembe veszi az üregek jelenlétét a födémben.

Mivel a beton nem éghető anyag, ezért nyilvánvalóan a szerkezet tényleges tűzveszélyességi osztálya K0.

2.18. táblázat

Könnyűbeton sűrűsége? = 1600 kg/m3 durva duzzasztott agyag adalékkal, kerek üreges lapok 6 db mennyiségben, a födémek mindkét oldalon szabadon alátámasztottak.

1. Határozza meg az effektív vastagságot üreges maglemez teff a Kézikönyv 2.27. pontja szerinti hőszigetelő képességen alapuló tűzállósági határérték értékeléséhez:

hol a födém vastagsága, mm;

• - födém szélesség, mm;
• - üregek száma, db;
• - üregek átmérője, mm.
• 2. Határozza meg a táblázat szerint. 8 Útmutató a 140 mm effektív vastagságú nehézbeton részből készült födém hőszigetelő képesség-veszteségén alapuló födém tűzállósági határértékéhez:

A födém tűzállósági határa a hőszigetelő képesség elvesztése alapján

3. Határozza meg a födém fűtött felülete és a rúderősítés tengelye közötti távolságot:

hol van a beton védőrétegének vastagsága, mm;

• - a munkaszerelvények átmérője, mm.
• 4. táblázat szerint. 8 Kézikönyvek A födém tűzállósági határát az a = 24 mm-es teherbírás-veszteség alapján határozzuk meg nehézbetonnál és két oldalról alátámasztva.

A szükséges tűzállósági határ 1 óra és 1,5 óra közötti tartományban van, lineáris interpolációval határozzuk meg:

A födém tűzállósági határa korrekciós tényezők figyelembevétele nélkül 1,25 óra.

• 5. A Kézikönyv 2.27. pontja szerint az üreges födémek tűzállósági határának meghatározásához 0,9-es csökkentési tényezőt kell alkalmazni:
• 6. A födém teljes terhelését az állandó és az ideiglenes terhelések összegeként határozzuk meg:
• 7. Határozza meg a hosszan ható terhelési rész arányát a teljes terheléshez:

8. A terhelés korrekciós tényezője a kézikönyv 2.20. pontja szerint:

• 9. A 2.18. pont (1a. rész) Juttatások szerint elfogadjuk az együtthatót? A-VI szerelvényekhez:
• 10. Meghatározzuk a födém tűzállósági határát a terhelési és vasalási együtthatók figyelembevételével:

A födém tűzállósági határa a teherbírás szempontjából R 98.

A födém tűzállósági határát két érték közül a kisebbiknek vesszük - a hőszigetelő képesség veszteségét (180 perc) és a teherbíró képesség elvesztését (98 perc).

Következtetés: tűzállósági határ vasbeton födém a REI 98