Hovedelementerne i rammen er rammer. De består af søjler og bærende strukturer af belægninger - bjælker eller spær, lange dæk osv. Disse elementer er hængslet forbundet ved knudepunkterne ved hjælp af metalindlejrede dele, ankerbolte og svejsning. Rammer er samlet af standard fabriksfremstillede elementer. Andre rammeelementer er fundament, omsnøring og kranbjælker og spærkonstruktioner. De sikrer stabiliteten af rammerne og absorberer belastninger fra vinden, der virker på bygningens vægge og lanterner, samt belastninger fra kraner.
Komponenter af rammen af en-etagers industribygninger
Som et eksempel, en enkelt-span bygning udstyret med en traverskran (fig. 1).
Rammen består af følgende hovedelementer:
- Søjler placeret ved W-trin langs bygningen; Hovedformålet med søjlerne er at understøtte kranbjælkerne og tagdækningen.
- Beklædningens bærende strukturer (spær* bjælker eller spær), som hviler direkte på søjlerne (hvis deres stigning falder sammen med søjlernes stigning) og sammen med dem danner rammens tværgående rammer.
- Hvis stigningen af beklædningens bærende strukturer ikke falder sammen med søjlernes stigning (for eksempel 6 og 12 m), er underspærstrukturer placeret i langsgående planer (også i form af bjælker eller spær) indført i rammen, understøttende mellem bærende konstruktioner belægninger placeret mellem søjlerne (fig. 1, b).
- I nogle (sjældne) tilfælde medtages riller i rammen, hvilende på belægningens bærende strukturer og placeret i en afstand på 1,5 eller 3 m.
- Kranbjælker understøttet af søjler og bærende stier traverskraner. I bygninger med traverskraner eller gulvkraner er der ikke behov for kranbjælker.
- Fundamentbjælker, der hviler på søjlefundamenter og understøtter en bygnings ydervægge.
- Strapningsbjælker hviler på søjler og understøtter individuelle etager ydervæg(hvis den ikke hviler på fundamentsbjælker i hele sin højde).
- Når afstanden mellem rammens hovedsøjler, i ydervæggenes planer er 12 m eller mere, såvel som i enderne af bygningen, installeres hjælpesøjler (bindingsværkskonstruktioner) for at lette konstruktionen af vægge.
Ris. 1. Ramme af en en-etagers bygning med et enkelt spænd (diagram):
a - med samme afstand mellem søjler og bærende strukturer af belægningen; b - med ulige afstand mellem søjler og bærende strukturer af belægningen; 1 - kolonner; 2 - bærende strukturer af belægningen; 3 - spærstrukturer; 4 - løber; 5 - kranbjælker; 6 - fundamentbjælker; 7 - omsnøringsbjælker; c - langsgående forbindelser af søjler; 9 - langsgående lodrette forbindelser af belægningen; 10 - tværgående vandrette forbindelser af belægningen; 11 - langsgående vandrette forbindelser af belægningen.
I stålrammer er omsnøringsbjælker også klassificeret som bindingsværk (fig. 2, a). Rammen som helhed skal fungere pålideligt og stabilt under påvirkning af kran, vind og andre belastninger.
Ris. 2 Ordninger af bindingsværk
a - længdevægsbindingsværk, b - endebindingsværk, 1 - hovedsøjler, 2 - bindingsværkssøjler, 3 - bindingsværkstværstang, 4 - tagspær
Lodrette belastninger P fra en brokran (fig. 3), der overføres gennem kranbjælker til søjler med stor excentricitet, forårsager excentrisk kompression de kolonner, som den er placeret i i øjeblikket kranbro.
Ris. 3. Overhead krandiagram
1 - krandimensioner, 2 - trolley, 3 - kranbro, 4 - krog, 5 - kranhjul; 6 - kranskinne; 7 - kranstråle; 8 - kolonne
Bremsningen af overheadkranvognen, når den bevæger sig langs kranbroen (på tværs af spændet), skaber vandrette tværgående bremsekræfter T1, der virker på de samme søjler.
Bremsningen af traverskranen som helhed, når den bevæger sig langs spændvidden, skaber langsgående bremsekræfter T2, der virker langs søjlerækkerne. Med løftekapaciteten på traverskraner, der når 650 tons og derover, er de belastninger, de overfører til rammen, meget store. Ophængte kraner bevæger sig langs spor ophængt fra beklædningens bærende strukturer, og gennem dem overfører de deres belastninger til søjlerne.
Vindbelastninger i forskellige vindretninger kan virke på rammen i både tværgående og langsgående retninger.
For at sikre stabiliteten af individuelle rammeelementer under installationen og deres fælles rumlige drift, når forskellige belastninger påføres rammen, indføres forbindelser i rammen.
Hovedtyper af rammeforbindelser til en-etages bygninger
1. Længdeforbindelser søjler, der sikrer deres stabilitet og samlingsarbejde i længderetningen under kranens langsgående opbremsning og vindens længdevirkning, er installeret for enden eller i midten af rammens længde.
Stabiliteten af de resterende søjler i længdeplanet opnås ved at fastgøre dem til afstivningssøjlerne med vandrette langsgående rammeelementer (kranbjælker, omsnøringsbjælker eller specielle afstandsstykker).
Tilslutninger af denne type kan have forskellig udformning afhængig af kravene til den bygning, der projekteres. De enkleste er krydsforbindelser (fig. 4, a). I tilfælde, hvor de forstyrrer installationen af udstyr eller skærer ind i passagens frigang (fig. 4, b), erstattes de med portalforbindelser.
I kranløse bygninger lille højde sådanne forbindelser er ikke nødvendige. Driften af søjler i tværgående retning er i alle tilfælde sikret ved deres store tværsnitsdimensioner i denne retning og deres stive fastgørelse til fundamenterne.
Fig.4. Ordning lodrette forbindelser langs søjlerne. 1 - søjler, 2 - dækning, 3 - forbindelser, 4 - passage
2. Langsgående lodrette forbindelser af belægningen, der sikrer stabiliteten af den lodrette position af de bærende strukturer (spær) af beklædningen på søjlerne, da deres fastgørelse til søjlerne betragtes som hængslet, er placeret ved enderne af rammen. Stabiliteten af de resterende spær opnås ved at fastgøre dem til de afstivede spær med vandrette stivere.
3. Tværgående vandrette forbindelser, der sikrer stabiliteten af den øverste komprimerede korde af spærene mod langsgående bøjning, er placeret ved enderne af rammen og er dannet ved at kombinere de øvre korder af to tilstødende spær til en enkelt struktur, stiv i det vandrette plan. Stabiliteten af de resterende bindingsværks øvre korder opnås ved at fastgøre dem til de afstivede bindingsværker i den øvre kordes plan ved hjælp af afstandsstykker (eller omsluttende afdækningselementer).
4. Langsgående vandrette forbindelser af belægningen, placeret langs ydervæggene i niveau med den nederste korde af bindingsværkerne.
Alle tre typer belægningsforbindelser er beregnet til at kombinere individuelle flade bærende elementer inddækninger, der kun er stive i det lodrette plan til en enkelt uforanderlig rumlig struktur, der absorberer lokale vandrette belastninger fra kraner og vindbelastninger og fordeler dem mellem rammesøjler.
Rammerne af en-etagers industribygninger er oftest opført af præfabrikerede armerede stålkonstruktioner er kun tilladt i nærvær af særligt store belastninger, spændvidder eller andre forhold, der gør brugen af armeret beton uhensigtsmæssig. Forbruget af stål i armerede betonkonstruktioner er mindre end i stål: i søjler - 2,5-3 gange; i belægningsbedrifter - 2-2,5 gange. Typer af industribygninger på én etage.
Prisen på stål- og armerede betonkonstruktioner med samme formål varierer dog lidt, og i øjeblikket er rammer hovedsageligt lavet af stål.
Komplekset af forbindelser beskrevet ovenfor i den mest komplette og klare form findes i stålrammer, individuelle elementer som har særlig lav stivhed. Mere massive elementer af armerede betonrammer har også større stivhed. Derfor kan visse typer forbindelser være fraværende i armerede betonrammer. For eksempel i en bygning uden lanterner, med bærende konstruktioner, belægninger i form af bjælker og en gulvbelægning lavet af store panelplader, er der ingen tilslutninger i belægningen.
I monolitiske armerede betonrammer (som er meget sjældne i hjemmepraksis) gør den stive forbindelse af rammeelementer ved knudepunkter og den store masse af elementer alle typer forbindelser unødvendige.
Forbindelserne er oftest lavet af metal - fra valsede profiler. I jernbetonrammer er der også jernbetonforbindelser, hovedsageligt i form af afstandsstykker.
Rammen af en bygning med flere spænd adskiller sig fra rammen af en bygning med enkelt spænd, primært ved tilstedeværelsen af indvendige midtersøjler, der understøtter dækning og kranbjælker. Fundamentbjælker langs de indre rækker af søjler er kun installeret til støtte indvendige vægge, og stropper dem - når deres højde er stor. Tilslutninger udformes efter samme principper som i enkelt-spændede bygninger.
Med sæsonbestemte temperaturudsving oplever rammekonstruktioner termiske deformationer, som når lang længde ramme og betydelige temperaturforskelle kan være meget betydelige. For eksempel med en rammelængde på 100 m, en lineær ekspansionskoefficient α = 0,00001 og en temperaturforskel på 50° (fra +20° om sommeren til -30° om vinteren), dvs. for konstruktioner placeret i det fri, deformation er 100 0 ,00001 50 = 0,05 m - 5 cm.
Frie deformationer af de vandrette rammeelementer forhindres af søjler, der er stift fastgjort til fundamenterne.
For at undgå fremkomsten af betydelige spændinger i strukturer af denne grund, er rammen opdelt i den overjordiske del af dilatationsfuger i separate uafhængige blokke.
Afstandene mellem rammens ekspansionsfuger langs bygningens længde og bredde er valgt, så de kræfter, der opstår i rammeelementerne fra klimatiske temperatursvingninger, kan ignoreres.
De maksimale afstande mellem ekspansionsfuger for rammer lavet af forskellige materialer er fastsat af SNiP, der spænder fra 30 m (åben monolitisk armerede betonkonstruktioner) op til 150 m (stålramme af opvarmede bygninger).
En ekspansionsfuge, hvis plan er vinkelret på bygningens spænd, kaldes tværgående, en samling, der adskiller to tilstødende spænd, kaldes langsgående.
Udformningen af dilatationsfuger varierer. Tværgående sømme udføres altid ved at installere parrede søjler, langsgående sømme laves både ved at installere parrede søjler (fig. 5, a) og ved at installere bevægelige understøtninger (fig. 5, b), hvilket sikrer uafhængig deformation af belægningsstrukturerne af tilstødende temperatur blokke. I rammer opdelt med dilatationsfuger i separate blokke monteres forbindelser i hver blok, som i en selvstændig ramme.
Fig.5. Langsgående muligheder dilatationsfuge
a - med to søjler, b - med en bevægelig støtte, 1 - bjælker, 2 - bord, 3 - søjle, 4 - rulle
Rammen omfatter også de bærende strukturer af arbejdsplatforme, som nogle gange er nødvendige inde i bygningens hovedvolumen (hvis de er forbundet med bygningens hovedstrukturer).
Arbejdsplatformens strukturer består af søjler og gulve, der hviler på dem. Afhængigt af de teknologiske krav kan arbejdsplatforme placeres på et eller flere niveauer (fig. 6).
Ris. 6. Flerlags arbejdsplatform.
Under opførelsen af en-etagers og flere etagers industribygninger tages det bærende materiale som regel ramme system. Rammen gør det muligt bedst muligt at organisere den rationelle indretning af en industribygning (for at opnå store spændvidder fri for understøtninger) og er bedst egnet til at absorbere betydelige dynamiske og statiske belastninger, som en industribygning udsættes for under drift.
Video - trin-for-trin montage metalstrukturer
Metalrammen, som mange mennesker ved, er hovedstrukturen i rammepanelbygninger. Den består af en bred vifte af strukturelle elementer: bjælker, spær, bindingsværk, stivere og andre. I denne gennemgang vil vi se på sådanne strukturelle elementer som forbindelser.
Metalforbindelser er beregnet til den overordnede stabilitet af metalrammen i langsgående og tværgående retninger, så deres betydning er ret høj. De modvirker den største vandrette belastning på rammen, der kommer fra vinden. Den største effekt her er mærkbar ved brug af anti-korrosionsmaterialer. Hvilke faktorer og materialer skal der tages hensyn til? Siding serie "Mitten" og alle typer sidespor fra producenten. Septiktanke lavet af glasfiber er også vigtige for kloakering i boligsektoren eller et landsted, hvor reparationer og forbedringer er planlagt. Takket være dem kan positive resultater opnås. Og selvfølgelig vigtigt grundarbejde, forudgået af landaktiviteter. Hvilke skal jeg fremhæve? Boring af vandbrønde, vandbehandling og vandforsyning hele året rundt- alt dette er relevant for industribygning. Men eventuelle ejendomsobjekter er interessante. Mode til fast ejendom giver dig mulighed for at købe en lejlighed i en ny bygning under bekvemme forhold. Hvad er årsagen til dette? Kæmpe udvalg. Nye bygninger i Moskva fra udviklere. Ingen kommission.
Der er tre typer forbindelser i en metalramme: kryds, hjørne og portal. I dag er sådanne produkter nemme at købe, ikke kun fra industrielle fremstillingsvirksomheder, som især skiller sig ud. Disse produkter er også tilgængelige på internettet. Ifølge eksperter er omkostningerne ved at oprette en bygge-onlinebutik lave, så hardware Det er meget rentabelt at købe der. Et energisyn vil hjælpe med at estimere omkostningerne, uanset beregningerne.
Krydsbånd repræsenterer den klassiske og enkleste mulighed, når elementerne i båndene krydser hinanden og er fastgjort til hinanden i midten af længden. Sådanne teknologier, som fagfolk bemærker, bruges ofte under installationen bryggers og strukturer. Hvad kan noteres? Hytter og containere med tørre skabe. Toiletkabiner har ifølge eksperter bredt udvalg. I øjeblikket er de meget populære. Som praksis viser, er det kun nødvendigt her. Holdbar installation metal døre med den eksisterende modernisering om 4 timer vil det være en fremragende teknologisk løsning til disse strukturer. Dette er også relevant for facaden. Skynd dig at købe med en rationel tilgang facade termiske paneler med klinker og lyse fliser til en speciel pris! Bestil en bil til dette. Forward! Et billån er næsten som at købe en bil. Juridisk rådgivning er også passende her.
Hjørnebøjler bruges normalt til små spænd og er arrangeret i en række af flere dele. De er mindre i højden end krydsforbindelser. Det anbefales selvfølgelig at bruge her isoleringsmaterialer. I dag er dette ikke et problem. Bare se på reklameapplikationerne fra nogle virksomheder, der kræver, at du køber "teknologisk" isolering på fordelagtige vilkår - kun med bedste fyld! Og dette er ifølge eksperter den korrekte tilgang til byggeri.
Portalforbindelser er de største målt på arbejdsareal. De har et U-formet udseende og finder deres anvendelse i disse spænd metalramme hvor der findes vindues- eller døråbninger eller møbelelementer. Find ud af alle møbelmagernes hemmeligheder: specialfremstillede køkkener med møbler iflg individuelle ordrer. Der er også en fremragende renovering af et-værelses og komplekse lejligheder på bestilling.
Hvis vi taler om, hvad der bruges til at lave forbindelser, er det oftest et hjørne eller en bøjet firkantet eller rektangulær profil, sjældnere en kanal eller en I-bjælke.
Af de eksisterende rammer til forbindelser er boltforbindelser de mest anvendelige, da de teknologisk og strukturelt er de mest effektive og bekvemme at installere.
I overensstemmelse med reglerne for metalrammen er forbindelserne placeret både i den langsgående retning af strukturen, der designes, og i den tværgående retning - langs dens ender. I dette tilfælde vi taler om om lodrette metalbindinger. De bruges i mange systemer, selv i hverdagen. Hvad kan du tage som eksempel? Elektrisk system dampgeneratorer og klimaanlæg - dette er en unik kombination. Dette er en meget populær moderne teknologisk enhed.
Nogle gange kræver det strukturelle design af en metalramme brugen af vandrette forbindelser. For det meste sker dette i stor skala med lange spændvidder og betydelige højder for typiske søjler. Vandrette forbindelser her er som regel af krydstypen og er placeret i flere moduler efter hinanden i langsgående spænd mellem spær, som altid er designet til store metalrammer.
Hvad angår betegnelserne for metalforbindelser i en metalramme, bruges en tyk stiplet linje normalt til dem.
Lodrette dimensioner
Ho ≥ H1 + H2;
N2 ≥ Nk + f + d;
d = 100 mm;
Fuld højde kolonner
Lanterne dimensioner:
· H f = 3150 mm.
Vandrette dimensioner
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
hvor B 1 = 300 mm ifølge adj. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- lanterneforbindelser;
- bindingsværksforbindelser.
3. 
Opsamling af belastninger på rammen.
3.1.1.
Belastninger på kranbjælken.
Kranbjælke med et spænd på 12 m for to kraner med en løftekapacitet på Q = 32/5 tons Kranernes driftstilstand er 5K. Bygningens spændvidde er 30 m Bjælkemateriale C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (med tykkelse t≤ 20 mm). Rs = 14 kN/cm2.
For en kran Q = 32/5 t medium driftstilstand iht. adj. 1 største lodrette kraft på hjulet F k n = 280 kN; vognvægt G T = 85 kN; type kranskinne - KR-70.
For mellemkraftige kraner, den tværgående vandrette kraft på hjulet, for kraner med fleksibelt kranophæng:
Tn = 0,05*(Q + GT)/no = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,
hvor Q er kranens nominelle bæreevne, kN; G t – vognvægt, kN; n o – antal hjul på den ene side af kranen.
Beregnede værdier af kræfter på kranhjulet:
Fk = y f * k 1 * F k n = 1,1 * 1 * 280 = 308 kN;
Tk = γf *k2 *Tn = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,
hvor γ f = 1,1 - pålidelighedskoefficient for kranbelastning;
k 1 , k 2 =1 - dynamiske koefficienter, under hensyntagen til lastens stødkarakter, når kranen bevæger sig langs ujævne spor og ved skinnesamlinger, tabel. 15.1.
Tabel
| Indlæs nummer | Belastninger og kraftkombinationer | Ψ 2 | Reol sektioner | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| M | N | Q | M | N | M | N | M | N | Q | ||||||||||||||||
| Konstant | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| Sne | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| Dmax | til venstre søjle | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | til højre søjle | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| T | til venstre søjle | ±8,7 | ±16,2 | ±76,4 | ±76,4 | ±186 | ±16,2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7,8 | ±14,6 | ±68,8 | ±68,8 | ±167,4 | ±14,6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | til højre søjle | ±60,5 | ±9,2 | ±12 | ±12 | ±133,3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54,5 | ±8,3 | ±10,8 | ±10,8 | ±120 | ±8,1 | |||||||||||||||||||
| Vind | venstre | ±94,2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84,8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | højre | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M max N hhv. | Ψ 2 = 1 | Antal belastninger | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 indsats | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| indsats | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N hhv. | Ψ 2 = 1 | Antal belastninger | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| indsats | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| indsats | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M hhv. | Ψ 2 = 1 | Antal belastninger | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| indsats | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| indsats | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi -M hhv. | Ψ 2 = 1 | Antal belastninger | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| indsats | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| indsats | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi -M hhv. | Ψ 2 = 1 | Antal belastninger | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| indsats | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi +M hhv. | Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| indsats | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Qma | Ψ2 = 0,9 | Antal belastninger | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| indsats | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. Beregning af en trinsøjle i en industribygning.
3.4.1. Indledende data:
Forbindelsen mellem tværstangen og søjlen er stiv;
De beregnede kræfter er angivet i tabellen,
Til toppen af kolonnen
i afsnit 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;
i afsnit 2-2: M = -147 kNm.
Til bunden af kolonnen
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (bøjningsmoment tilføjer yderligere belastning til krangrenen);
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (bøjningsmoment tilføjer yderligere belastning til den ydre gren);
Q max = 89 kN.
Forholdet mellem stivhederne af den øvre og nedre del af søjlen I i /I n = 1/5;
søjlemateriale - stålkvalitet C235, fundamentbeton klasse B10;
belastningspålidelighedskoefficient γ n =0,95.
Basen af den ydre gren.
Nødvendigt pladeareal:
A pl.tr = Nb2/Rf = 1205/0,54 = 2232 cm2;
Rf = γRb≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm2; R b = 0,45 kN/cm 2 (B7,5 beton) bord. 8.4..
Af konstruktionsmæssige årsager bør udhænget af pladen fra 2 være mindst 4 cm.
Så B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, tag B = 55 cm;
Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, tag L = 45 cm;
En pl. = 45 * 55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.
Gennemsnitlig spænding i beton under pladen:
σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.
Fra tilstanden af det symmetriske arrangement af traverserne i forhold til grenens tyngdepunkt er afstanden mellem traverserne i det klare lig med:
2(bf + tw – zo) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; med en traverstykkelse på 12 mm med 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.
· Bestem bøjningsmomenterne på separate områder plader:
plot 1(udhængsudhæng c = c 1 = 9,1 cm):
M1 = σfs12/2 = 0,49 * 9,12/2 = 20 kNcm;
område 2(udhængsudhæng c = c 2 = 5 cm):
M2 = 0,82*52/2 = 10,3 kNcm;
afsnit 3(plade understøttet på fire sider): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):
M3 = ασ fa2 = 0,125*0,49*152 = 13,8 kNcm;
afsnit 4(plade understøttet på fire sider):
M4 = ασ fa2 = 0,125*0,82*8,92 = 8,12 kNcm.
Til beregning accepterer vi M max = M 1 = 20 kNcm.
· Nødvendig pladetykkelse:
t pl = √6M max γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,
hvor R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 for stål Vst3kp2 med en tykkelse på 21 - 40 mm.
Vi tager tpl = 26 mm (2 mm er tillæg til fræsning).
Traversens højde bestemmes ud fra betingelsen om at placere sømmen til fastgørelse af traversen til søjlegrenen. Som en sikkerhedsmargin overfører vi al kraften i grenen til traverserne gennem fire kantsvejsninger. Halvautomatisk svejsning med trådkvalitet Sv - 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Den nødvendige sømlængde bestemmes:
l w.tr = N in2 y n/4k f (βR w y w) min y = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;
l w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
Vi tager hst = 30cm.
Kontrol af traversens styrke udføres på samme måde som for en centralt komprimeret søjle.
Beregning af ankerbolte til fastgørelse af krangren (N min =368 kN; M=324 kNm).
Kraft i ankerbolte: F a = (M- N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145,8 = 81 kN.
Nødvendigt tværsnitsareal af bolte lavet af stål Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;
A v.tr = Fayn/Rva =81*0,95/18,5=4,2 cm2;
Vi tager 2 bolte d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Kraften i den ydre grens ankerbolte er mindre. Af designmæssige årsager accepterer vi de samme bolte.
3.5. Beregning og design af en truss truss.
Indledende data.
Stængernes materiale er stålkvalitet C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm), materialet i kiler er C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm) ;
Spærelementerne er lavet af vinkler.
Belastning fra vægten af belægningen (ekskl. vægten af lanternen):
g cr ’ = g cr – γ g g baggrund ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .
Lygtens vægt, i modsætning til beregningen af rammen, tages der hensyn til de steder, hvor lanternen faktisk hviler på bindingsværket.
Massen af lanternerammen pr. arealenhed af den vandrette projektion af lanternen g baggrund ’ = 0,1 kN/m 2 .
Massen af sidevæggen og ruden pr. længdeenhed af væggen g b.st = 2 kN/m;
d-beregnet højde tages afstanden mellem remmenes akser (2250-180=2,07m)
Nodalkræfter(a):
F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;
F 3 = g cr ' Bd + (g baggrund ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;
F 4 = g cr 'B(0,5d + d) + g baggrund 'B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.
Supportreaktioner: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.
S = S g m = 1,8 m.
Nodalkræfter:
1. mulighed for snebelastning (b)
Fis = F2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;
F3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;
F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.
Supportreaktioner: . F As = F 1s + F 2s + F 3s + F 4s /2=2*24,2+20,8+25,9/2=82,5 kN.
2. mulighed for snelast (c)
F 1 s ’ = 1,8*6*2=21,6 kN;
F 2 s' = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;
F 3 s ’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;
Supportreaktioner: . F′ As = F 1 s ’ + F 2 s ’ + F 3 s ’ =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.
Belastning fra rammemomenter (se tabel)(d).
Første kombination
(kombination 1, 2, 3*, 4, 5*): M1 max = -315 kNm; kombination (1, 2, 3, 4*, 5):
M 2 svarende = -238 kNm.
Anden kombination (ekskl. snebelastning):
Mi = -315-(-60,9) = -254 kNm; M 2 svarende = -238-(-60,9) = -177 kNm.
Beregning af sømme.
| Stang nr. | Afsnit | [N], kN | Sy langs forneden | Fjersøm | ||||
| N rev, kN | Kf, cm | l w, cm | Np, kN | kf, cm | l w, cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0,75N = 211 0,7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0,25N = 71 0,3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
LISTE OVER BRUGTE REFERENCER.
1. Metalkonstruktioner. redigeret af Yu.I. Kudishina Moskva, red. c. "Akademiet", 2008
2. Metalkonstruktioner. Lærebog for universiteter / Ed. E.I. Belenya. – 6. udg. M.: Stroyizdat, 1986. 560 s.
3. Eksempler på beregninger af metalkonstruktioner. Redigeret af A.P. Mandrikov. – 2. udg. M.: Stroyizdat, 1991. 431 s.
4. SNiP II-23-81 * (1990). Stålkonstruktioner. – M.; CITP fra USSR State Construction Committee, 1991. – 94 s.
5. SNiP 2.01.07-85. Belastninger og påvirkninger. – M.; CITP fra USSR State Construction Committee, 1989. – 36 s.
6. SNiP 2.01.07-85 *. Tilføjelser, afsnit 10. Udbøjninger og forskydninger. – M.; CITP fra USSR State Construction Committee, 1989. – 7 s.
7. Metalkonstruktioner. Lærebog for universiteter/Red. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 s.
8. GOST 24379.0 – 80. Fundamentbolte.
9. Retningslinier om kursusprojekter "Metalstrukturer" af Morozov 2007.
10. Design af metalkonstruktioner af industribygninger. Ed. A.I. Aktuganov 2005
Lodrette dimensioner
Vi begynder at designe rammen af en en-etagers industribygning med valget af et strukturelt diagram og dets layout. Bygningens højde fra etageniveau til bunden af konstruktionsspæret H o:
Ho ≥ H1 + H2;
hvor H 1 er afstanden fra gulvniveau til kranskinnens hoved som angivet ved H 1 = 16 m;
H 2 - afstand fra kranskinnens hoved til bunden af belægningens bygningskonstruktioner, beregnet ved formlen:
N2 ≥ Nk + f + d;
hvor Hk er højden af traverskranen; N k = 2750 mm adj. 1
f – størrelse, der tager højde for afbøjningen af belægningsstrukturen afhængig af spændvidden, f = 300 mm;
d - mellemrum mellem kranvognens toppunkt og bygningsstruktur,
d = 100 mm;
H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, accepteret – 3200 mm (da H 2 tages som et multiplum af 200 mm)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, accepteret – 19200 mm (da H 2 tages som et multiplum af 600 mm)
Højde på toppen af kolonnen:
· N in = (h b + h r) + N 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., den endelige størrelse vil blive afklaret efter beregning af kranbjælken.
Højden af den nederste del af søjlen, når søjlebunden er nedgravet 1000 mm under gulvet
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.
Fuld kolonnehøjde
· H = Nin + Nn = 4820+ 15380 = 20200 mm.
Lanterne dimensioner:
Vi accepterer en lanterne med en bredde på 12 m med ruder i ét lag med en højde på 1250 mm, en sidehøjde på 800 mm og en gesimshøjde på 450 mm.
N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.
· H f = 3150 mm.
Strukturdiagram bygningsrammen er vist på figuren:
Vandrette dimensioner
Da søjleafstanden er 12 m, er bæreevnen 32/5 t, bygningshøjden< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h in = a + 200 = 250 + 200 = 450 mm
h i min = N in /12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.
Lad os bestemme værdien af l 1:
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
hvor B 1 = 300 mm ifølge adj. 1
Vi tager l 1 = 750 mm (multipel af 250 mm).
Sektionsbredde af den nederste del af søjlen:
· h n = 11 +a = 750 + 250 = 1000 mm.
· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.
Tværsnittet af den øverste del af søjlen er betegnet som en massivvægget I-bjælke, og den nederste del som en massiv.
Bånd af stålramme industribygning
Den rumlige stivhed af rammen og stabiliteten af rammen og dens individuelle elementer sikres ved at oprette et system af forbindelser:
Forbindelser mellem søjler (under og over kranbjælken), nødvendige for at sikre stabiliteten af søjler fra rammeplanerne, opfattelsen og transmissionen af belastninger, der virker langs bygningen (vind, temperatur) til fundamenterne og fiksering af søjler under installationen;
- forbindelser mellem spær: a) vandrette tværgående forbindelser langs de nederste korder af spær, der tager belastningen fra vinden, der virker på enden af bygningen; b) vandrette langsgående forbindelser langs de nederste korder af bindingsværkerne; c) vandrette tværgående forbindelser langs de øverste korder af bindingsværkerne; d) vertikale forbindelser mellem bedrifter;
- lanterneforbindelser;
- bindingsværksforbindelser.
3. Beregnings- og designdel.
Opsamling af belastninger på rammen.
3.1.1. Designdiagram af den tværgående ramme.
De geometriske akser af trinsøjler tages som linjer, der går gennem tyngdepunkterne i den øvre og nedre del af søjlen. Uoverensstemmelsen mellem tyngdepunkterne giver excentriciteten "e 0", som vi beregner:
e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275m
1.1. Fra et statisk synspunkt er de bøjede udkragningsbjælker klemt fast i jorden.
1.2. I smalle lodrette forbindelser opstår der betydelige kræfter, og stængerne undergår selv store deformationer langs deres længde, hvilket bidrager til store deformationer af facaden med en lille søjleafstand.
1.4. Stivheden af smalle vindstøtter kan øges ved at kombinere dem med udvendige søjler.
1.5. En høj vandret stråle har samme effekt (for eksempel i det tekniske gulv i et højhus). Det reducerer skævheden af den øverste bjælke af bindingsværkskonstruktionen og bygningens afvigelse fra lodret.
Placering af lodrette forbindelser i plan
I plan kræves lodrette forbindelser i to retninger. Solide eller gitter lodrette forbindelser inde i bygningen forhindrer fri brug af lokalerne; de er placeret inde i vægge eller skillevægge med et lille antal åbninger.2.1. Lodrette seler omkranser trappeopgangen.
2.2. En bygning med tre tværstivere og en langsgående afstivning. Med en smal stivhedskerne i høje bygninger er det tilrådeligt at give stivhed i henhold til skema 1.4 eller 1.5.
2.3. Krydsstivere i vinduesløse endevægge er økonomiske og effektive; langsgående forbindelse i ét spænd mellem to indvendige søjler.
2.4. Lodrette forbindelser er placeret i ydervæggene. Bygningstypen er således direkte afhængig af strukturerne.
2.5. højhus med kvadratisk plan og lodrette forbindelser mellem de fire indvendige søjler. Den nødvendige stivhed i begge retninger sikres ved at bruge skema 1.4 eller 1.5.
2.6. I højhuse med kvadratisk eller næsten kvadratisk plan giver arrangementet af bindebånd i ydervæggene mulighed for særligt omkostningseffektive bygningskonstruktioner.
Placering af tilslutninger i rammen
3.1. Alle forbindelser er placeret oven på hinanden.3.2. De lodrette forbindelser af enkelte etager ligger ikke oven på hinanden, men er indbyrdes forskudt. Mellemgulvsplader overfører vandrette kræfter fra en lodret forbindelse til en anden. Stivheden af hver etage skal sikres i overensstemmelse med beregningen.
3.3. Gitterforbindelser langs ydervægge, involveret i transmissionen af lodrette og vandrette belastninger.
Effekt af lodrette forbindelser på basen
En bygnings søjler er som regel også elementer i lodrette forbindelser. De oplever stress fra vinden og fra belastningen på gulvene. Vindbelastning forårsager træk- eller trykkræfter i søjlerne. Kræfterne i søjler fra lodrette belastninger er altid kompressive. For stabiliteten af en bygning er det nødvendigt, at der hersker trykkræfter i bunden af alle fundamenter, men i nogle tilfælde kan trækkræfterne i søjlerne være større end kompressionskræfterne. I dette tilfælde tages vægten af fundamenterne i betragtning som ballast.4.1. Hjørnesøjler opfatter ubetydelige lodrette belastninger, men med en stor forbindelsesafstand er de kræfter, der opstår i disse søjler fra vinden, også ubetydelige, og derfor er kunstig belastning af hjørnefundamenter normalt ikke påkrævet.
4.2. De indvendige søjler optager store lodrette belastninger, og på grund af vindforbindelsernes lille bredde bærer de også store kræfter fra vinden.
4.3. Vindkræfterne er de samme som i diagram 4.2, men afbalanceres af små lodrette belastninger på grund af de udvendige søjler. I dette tilfælde er det nødvendigt at læsse fundamenterne.
4.4. Belastning af fundamenter er ikke nødvendig, hvis ydersøjlerne står på en høj kældervæg, som er i stand til at afbalancere de trækkræfter, som vinden forårsager.
5. Bygningers tværstivhed sikres ved hjælp af gitterforbindelser i vinduesløse endevægge. Forbindelserne er skjult mellem ydervæg og indvendig brandsikker foring. I længderetningen har bygningen lodrette forbindelser i gangvæggen, men de er ikke placeret over hinanden, men er forskudt i forskellige etager. - Det Veterinærmedicinske Fakultet i Vestberlin. Arkitekter: Dr. Luckhardt og Vandelt.
6. Rammens stivhed sikres i tværretningen af gitterskiver, der går gennem begge bygninger i bygningen og udgår udenfor i mellemrummene mellem bygningerne. Bygningens stivhed i længderetningen sikres af forbindelserne mellem de indvendige rækker af søjler. - Højhus "Phoenix-Rainror" i Düsseldorf. Arkitekter: Hentrich og Petschnig.
7. Tre-spans bygning med søjleafstand i tværretningen 7; 3,5; 7 m Der er smalle tværgående forbindelser mellem fire indvendige søjler placeret parvis, og en langsgående forbindelse mellem to indvendige søjler i samme række. På grund af tværstivernes lille bredde er de beregnede vandrette deformationer på grund af vindpåvirkning meget store. Derfor er der i anden og femte etage monteret forspændte afstivere i fire bindingsplaner til de ydre søjler.
Forspændingsstængerne er lavet i form af stålbånd placeret på en kant. De er forspændte (spændingen styres af strain gauges) så meget, at når de udsættes for vind, fordobles spændingen af den strakte bøjle i den ene retning, og i den anden retning bliver den næsten nul. - Bygningen af hovedadministrationen for virksomheden "Bevag" i Vestberlin. Arkitekt Prof. Baumgarten.
8. Bygningen har kun udvendige søjler. Bjælkerne dækker et spænd på 12,5 m, de udvendige søjlers stigning er 7,5 m I den høje del er vindforbindelser placeret i hele bygningens bredde mellem de udvendige søjler. De ydre søjler optager store belastninger, hvilket kompenserer for trækkræfter fra vinden. Frontonen af den høje del af bygningen rager 2,5 m frem foran søjlerne. Forbindelserne placeret i endevæggene fortsætter inden for det første skjulte gulv mellem søjlerne med overførsel af vandrette kræfter fra topforbindelse til bunden langs den vandrette forbindelse i bunden mellemgulvsbelægning. For at overføre de samlede støttekræfter bruges en gennemgående bjælke af stålplader til gulvets højde, placeret i det tekniske gulv mellem næstsidste og sidste søjle. Denne bjælke danner en udkragning til gavlvæggen. - Højhus i tv-centret i Vestberlin. Arkitekt Tepets. Diplomdesigner Eng. Treptow.
9. Sikring af bygningens stivhed ved hjælp af eksterne forbindelser, der overfører en del af de lodrette belastninger til mellemsøjler. Detaljer - Alcoa kontorbygning i San Francisco. Arkitekter: Skidmore, Owings, Merrill.
10. Sikring af bygningens stivhed i tværretningen: i den nederste del takket være en tung armeret betonvæg, i den øverste del ved hjælp af bånd placeret foran facaden, som er forskudt i et skakternet mønster. Hver etage har seks forbindelser. Trækstængerne er lavet af rørformede profiler. Stivhed i længderetningen sikres ved at montere bindingsværksbindinger i de midterste rækker af søjler. Detaljer - Bolig højhus på Rue Croulebarbe i Paris. Arkitekter: Albert-Boileau og Labourdette.
|
Forbindelser - vigtige elementer stålramme, som er nødvendige for at opfylde følgende krav: – at sikre uforanderligheden af rammens rumlige system og stabiliteten af dens komprimerede elementer; – opfattelse og overførsel af nogle belastninger til fundamenterne (vind, vandret fra kraner); – sikring af fælles drift af tværgående rammer under lokale belastninger (f.eks. kranbelastninger); – skabe den rammestivhed, der er nødvendig for at sikre normale driftsforhold; – giver betingelser for høj kvalitet og bekvem installation. Forbindelserne er opdelt i forbindelser mellem søjler og forbindelser mellem spær (dækforbindelser). |
Forbindelser mellem søjler.
Systemet med forbindelser mellem søjler (9.8) giver under drift og installation:
– geometrisk uforanderlighed af rammen;
– rammens bæreevne og dens stivhed i længderetningen;
– opfattelse af langsgående belastninger fra vinden for enden af bygningen og opbremsning af kranbroen;
– stabilitet af søjler fra planet af tværgående rammer.
For at udføre disse funktioner har du brug for mindst én lodret harddisk langs længden af temperaturblokken og et system af langsgående elementer, der fastgør kolonner, der ikke er en del af harddisken, til sidstnævnte. Harddiske (fig. 11.5) omfatter to søjler, en kranbjælke, vandrette stivere og et gitter, som sikrer geometrisk uforanderlighed, når alle elementer på disken er hængslet.
Gitteret er designet til at være kryds (fig. 9.13, a), hvis elementer antages at være fleksible [] = 220 og arbejde i spænding i enhver retning af kræfter, der overføres til skiven (den sammenpressede afstivning mister stabilitet) og trekantet (fig. 9.13, b), hvis elementer arbejder i spænding og kompression. Gitterdesignet er valgt, så dets elementer bekvemt kan fastgøres til søjlerne (vinklerne mellem lodret og gitterelementerne er tæt på 45°). For store søjleafstande anbefales det at installere en skive i form af en dobbelthængslet gitterramme i den nederste del af søjlen og at bruge en spær i den øvre del (fig. 9.13, c). Afstandsstykkerne og gitteret i lave højder af søjleafsnittet (for eksempel i den øvre del) er placeret i et plan og i høje højder (den nederste del af søjlen) - i to planer.
Ris. 9.13. Designdiagrammer over harddiskforbindelser mellem kolonner:
a - når man sikrer stabiliteten af den nederste del af søjlerne fra rammens plan; b - om nødvendigt, installer mellemliggende afstandsstykker; c - hvis det er nødvendigt at bruge en kranmåler.
Ris. 9.14. Skemaer af temperaturbevægelser og kræfter:
a - når lodrette forbindelser er placeret
i midten af rammen; b - det samme, i enderne af rammen
Når du placerer harddiske (forbindelsesblokke) langs bygningen, er det nødvendigt at tage højde for muligheden for, at søjler bevæger sig på grund af termiske deformationer af de langsgående elementer (fig. 9.14, a). Hvis du placerer skiver i enderne af bygningen (fig. 9.14, b), så opstår der betydelige termiske kræfter i alle langsgående elementer (krankonstruktioner, spær, afstivningsstag) og i forbindelserne.
Derfor, når bygningens længde (temperaturblok) er kort, installeres en lodret forbindelse i et panel (fig. 9.15, a). Hvis bygningen er lang, installeres lodrette forbindelser i to paneler (fig. 9.15, b), og afstanden mellem deres akser skal være sådan, at kræfterne F t er små. De maksimale afstande mellem diske afhænger af mulige temperaturændringer og er fastsat af standarder (tabel 9.3).
For enderne af bygningen er de ydre søjler forbundet med hinanden med fleksible øvre forbindelser (se fig. 9.15, a). På grund af den relativt lave stivhed af krandelen af søjlen har placeringen af de øverste bånd i endepanelerne ringe indflydelse på temperaturspændingerne.
Lodrette forbindelser mellem søjler er installeret langs alle rækker af søjler i bygningen; de skal være placeret mellem de samme akser.
Ris. 9.15. Placering af forbindelser mellem søjler i bygninger:
a - korte (eller temperaturrum); b - lang; 1 - kolonner; 2 - afstandsstykker; 3 - ekspansionsfugeakse; 4- kranbjælker; 5 - kommunikationsblok; 6- temperaturblok; 7 - bunden af spær; 8 - bunden af skoen
Tabel 9.3. Grænse dimensioner mellem lodrette forbindelser, m
Når du designer forbindelser langs de midterste rækker af søjler i kransektionen, skal det huskes, at det ret ofte, i henhold til teknologiske forhold, er nødvendigt at have ledig plads mellem søjlerne. I disse tilfælde konstrueres portalforbindelser (se fig. 11.5, c).
Forbindelserne installeret i højden af tværstængerne i forbindelses- og endeblokkene er designet i form af uafhængige spær (monteringselementer er installeret andre steder).
Langsgående bindeelementer ved fastgørelsespunkterne til søjlerne sikrer, at disse punkter ikke forskydes fra tværrammens plan. Disse punkter i søjlens designdiagram kan tages af hængslede understøtninger. Hvis den nederste del af søjlen er høj, kan det anbefales at installere en ekstra afstandsholder, som sikrer den nederste del af søjlen i midten af dens højde og reducerer den estimerede længde af søjlen.
Ris. 9.16. Drift af forbindelser mellem søjler under påvirkning af: a - vindbelastning på enden af bygningen; b - traverskraner.
Overførsel af belastning. Ved punkt A (fig. 9.16, a) kan det fleksible ledelement 1 ikke opfatte trykkraft, derfor overføres F w af en kortere og ret stiv afstandsholder 2 til punkt B. Her overføres kraften langs element 3 til punkt B. Kl. dette punkt opfattes kraften af kranbjælkerne 4, der overfører kraften Fw til forbindelsesblokken ved punkt G. Forbindelser virker på samme måde på kræfterne fra langsgående stød fra kraner F (fig. 9.16, b).
Bindeelementer er lavet af vinkler, kanaler, rektangulære og runde rør. Med en stor længde af bindeelementer, der opfatter små kræfter, beregnes de efter den maksimale fleksibilitet, som for sammenpressede bindeelementer under kranbjælken er lig med 210 - 60 ( er forholdet mellem den faktiske kraft i bindeelementet til dets bæreevne), over - 200; for strakte er disse værdier henholdsvis 200 og 300.
Dækningslinks (9.9).
Horisontale forbindelser er placeret i planerne af de nedre og øvre akkorder af bindingsværkerne og den øverste akkord af lanternen. Vandrette forbindelser består af tværgående og langsgående (fig. 9.17 og 9.18).
Ris. 9.17. Forbindelser mellem gårde: a - langs de øvre bånd af gårde; b - langs de nederste akkorder af truss; c - lodret; / - afstandsstykke i højderyggen; 2 - tværgående afstivede spær
Ris. 9.18. Forbindelser mellem lanterner
Elementer af det øvre bælte tagspær er komprimeret, derfor er det nødvendigt at sikre deres stabilitet fra spærernes plan. Ribberne af tagplader og riller kan betragtes som understøtninger, der forhindrer de øverste knudepunkter i at bevæge sig ud af spærplanet, forudsat at de er sikret mod langsgående bevægelser med bindebånd.
Det er nødvendigt at betale særlig opmærksomhed til at binde truss-knuder i en lanterne, hvor der ikke er tagdækning. Her er der tilvejebragt afstandsstykker for at sikre knudepunkterne i den øvre korde af bindingsværkerne fra deres plan, og sådanne afstandsstykker i bindingsværkets rygknude er nødvendige (fig. 9.19, b). Afstandsstykker er fastgjort til endebøjlerne i planet for de øverste akkorder af bindingsværkerne.
Under installationsprocessen (før montering af dækplader eller riller) bør fleksibiliteten af den øvre korde fra bindingsværkets plan ikke være mere end 220. Hvis rygafstandsstykket ikke giver denne betingelse, placeres et ekstra afstandsstykke mellem det og afstandsstykket i søjlernes plan.
I bygninger med traverskraner er det nødvendigt at sikre horisontal stivhed af rammen både på tværs og langs bygningen. Ved betjening af traverskraner opstår der kræfter, der forårsager tværgående og langsgående deformationer af værkstedsrammen. Hvis rammens tværgående stivhed er utilstrækkelig, kan kranerne sætte sig fast, når de bevæger sig, og deres normale drift forstyrres. Overdrevne vibrationer af rammen skaber ugunstige forhold for driften af kraner og sikkerheden ved omsluttende strukturer. Derfor, i bygninger med et spænd i høj højde ( N 0 > 18 m), i bygninger med traverskraner med løftekapacitet ( Q≥ 10 t, med kraner i tunge og meget tunge driftstilstande for enhver løftekapacitet, kræves et system af langsgående forbindelser langs de nederste korder af spærene.
Ris. 9.19. Dækningslinkoperation:
et diagram over driften af vandrette forbindelser under påvirkning af eksterne belastninger; b og c" - det samme, med betingede kræfter fra tab af stabilitet af truss akkorderne; / - forbindelser langs de nederste korder af trusserne; 2 - det samme, langs de øverste; 3 - spacer af forbindelserne; 4 - strækning af forbindelserne 5 - form for tab af stabilitet eller vibrationer i fravær af en spacer (stræk 6 - det samme, i nærvær af en spacer);
Vandrette kræfter fra traverskraner virker på tværs på en flad ramme og to eller tre tilstødende. Længdeforbindelser sikrer den fælles drift af systemet af flade rammer, som et resultat af hvilket de tværgående deformationer af rammen fra virkningen af en koncentreret kraft reduceres betydeligt (fig. 9.19, a).
Stivheden af disse forbindelser skal være tilstrækkelig til at involvere tilstødende rammer i arbejdet, og deres bredde er tildelt lig med længden af det første panel af den nederste korde af truss. Forbindelser monteres normalt med bolte. Svejseforbindelser øger deres stivhed flere gange.
Panelerne i den nedre korde af bindingsværket støder op til understøtningerne, især når drageren er stift forbundet med søjlen, i dette tilfælde sikrer de langsgående forbindelser stabiliteten af den nedre bånd fra bindingsværkets plan. Tværstiverne sikrer de langsgående, og i enderne af bygningen er de også nødvendige for at optage vindbelastningen rettet mod enden af bygningen.
Bindingsværksstolperne overfører vindbelastningen F w til knudepunkterne på det tværgående vandrette endeværk, hvis korder er de nederste korder af enden og tilstødende spær (se fig. 9.19, a). Understøtningsreaktionerne af endestolen opfattes af lodrette forbindelser mellem søjlerne og overføres til fundamentet (se fig. 9.19). I de nederste akkorders plan er der også installeret mellemliggende tværstivere, placeret i de samme paneler som de tværgående stivere langs de øverste akkorder af bindingsværkerne.
For at undgå vibrationer af den nedre akkord af bindingsværket på grund af den dynamiske påvirkning af traverskraner, er det nødvendigt at begrænse fleksibiliteten af den strakte del af den nedre akkord fra rammens plan. For at reducere den frie længde af den strakte del af det nederste bælte er det i nogle tilfælde nødvendigt at sørge for bårer, der fastgør det nederste bælte i sideretningen. Disse bøjler opfatter den betingede laterale kraft Q fic (fig. 9.19, c).
I lange bygninger, der består af flere temperaturblokke, placeres tværgående afstivede spær langs de øvre og nedre akkorder ved hver ekspansionsfuge (som i enderne), idet man husker på, at hver temperaturblok repræsenterer et komplet rumligt kompleks.
Lodrette forbindelser mellem spærerne er de installeret i de samme akser, hvori de vandrette tværgående led er placeret (se fig. 9.20, c). Lodrette forbindelser placeres i spærværkets plan i spændvidden og på understøtninger (ved understøttelse af spærene i niveau med den nederste korde). I spændet installeres en eller to lodrette forbindelser langs spændets bredde (hver 12-15 m). Lodrette afstivere bibringer uforanderlighed til en rumlig blok bestående af to spær og vandrette tværstivere langs de øvre og nedre korder af spærene. Spærspær har ubetydelig lateral stivhed, så under installationen er de fastgjort til en stiv rumlig blok med afstandsstykker.
I mangel af vandrette tværstivere langs de øvre akkorder, for at sikre stivheden af den rumlige blok og sikre de øvre akkorder ud af planet, installeres lodrette afstivninger hver 6. m (fig. 9.20, e).
Ris. 9.20. Ordninger af kommunikationssystemer til dækning:
a - tværstivere med en 6-meters rammeafstand; b - forbindelser med et trekantet gitter; c og d - det samme, med en 12-meters rammepitch; d - kombination af vandrette bøjler langs de nederste akkorder af bindingsværk med lodrette bøjler; I, II - forbindelser langs henholdsvis de øvre og nedre akkorder af trusserne
Tværsnittene af afstivningselementerne afhænger af deres strukturelle udformning og spærernes stigning. Til vandrette forbindelser med en truss-stigning på 6 m anvendes et kryds eller trekantet gitter (fig. 9.20, a, b). Tværgitterets bøjler arbejder kun i spænding, og stativerne arbejder i kompression. Derfor er stativer normalt designet fra to hjørner af et tværsnit og seler - fra enkelte hjørner. Elementer af et trekantet gitter kan enten komprimeres eller strækkes, så de er normalt designet af bøjede profiler. Trekantede bånd er noget tungere end krydsbånd, men deres installation er enklere.
Med en spærdeling på 12 m viser de diagonale afstivningselementer sig, selv i et tværgitter, at være meget tunge. Derfor er tilslutningssystemet designet således, at det længste element ikke er mere end 12 m. Disse elementer understøtter diagonalerne (fig. 9.20, c). I fig. 9.20, d viser et diagram over forbindelser, hvor de diagonale elementer passer ind i en firkant på 6 m og hviler på langsgående elementer 12 m lange, der tjener som remme af afstivede spær. Disse elementer skal være lavet af en sammensat sektion eller af bøjede profiler.
Lodrette forbindelser mellem spær og lanterner udføres bedst i form af separate transportable spær, hvilket er muligt, hvis deres højde er mindre end 3900 mm. Forskellige skemaer af lodrette forbindelser er vist i fig. 9.20, e.
I fig. Figur 9.19 viser tegnene på de kræfter, der opstår i elementerne i belægningsforbindelserne ved en bestemt retning af vindlasten, lokale vandrette kræfter og betingede tværkræfter. Mange linkelementer kan komprimeres eller strækkes. I dette tilfælde vælges deres tværsnit iht værste tilfælde- med hensyn til fleksibilitet for komprimerede forbindelseselementer.
Afstandsstykker i kanten af den øverste korde af spærene (element 3 i fig. 9.19, b) sikrer stabiliteten af den øvre korde fra spærernes plan både under drift og under installation. I sidstnævnte tilfælde er de kun knyttet til én krydsforbindelse, vælges deres tværsnit baseret på kompression.